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热风炉设计说明书
第一章热风炉热工计算2
1.1热风炉燃烧计算2
1.2热风炉热平衡计算7
1.3热风炉设计参数确定11
第二章热风炉结构设计12
・设计原则12
・工程设计内容及技术特点12
1设计内容12
1技术特点13
・结构性能参数确定13
・蓄热室格子被选择14
・热风炉管道系统及烟囱16
1顶燃式热风炉煤气主管包括:
16
1顶燃式热风炉空气主管包括:
17
1顶燃式热风炉烟气主管包括:
18
1顶燃式热风炉冷风主管道包括:
18
1顶燃式热风炉热风主管道包括:
19
・热风炉附属设备和设施19
・热风炉基础设计22
1热风炉炉壳22
1热风炉区框架及平台(包括吊车梁)23
第三章热风炉用耐火材料的选择23
2.7耐火材料的定义与性能23
2.8热风炉耐火材料的选择23
参考文献26
第一章热风炉热工计算
1.1热风炉燃烧计算
燃烧计算采用发生炉煤气做热风炉燃料,并为完全燃烧。
已知煤
气化验成分见表1.1。
表1.1煤气成分表
项目CH4GHHOHCOCO2N2Q
E
含量%1.70.44.212.730.32.348.20.2
100.00
热风炉前煤气预热后温度为300C,空气预热温度为300C,干法除尘。
发生炉利用系数为2.3t/m3d,风量为3800nVmin,t热风=1100C,t冷风=120C,毛热=90%
热风炉工作制度为两烧一送制,一个工作周期T=2.25h,送风期
Tf=0.75h,燃烧期Tr=1.4h,换炉时间AT=0.1h,出炉烟气温度tg2=350C,环境温度te=25C。
煤气低发热量计算
查表煤气中可燃成分的热效应已知。
0.01m3气体燃料中可燃成分热效应如下:
CO:
126.36KJ,H2:
107.85KJ,CH4:
358.81KJ,C2H:
594.4KJ。
则煤气低发热量:
Qv=126.36X30.3+107.85乂12.7+258.81乂1.7+594.4乂0.4=6046.14KJ
空气需要量和燃烧生成物量计算
(1)空气利用系数b空=La/Lo计算中取烧发生炉煤气b空=1.1。
燃
烧计算见表2.13。
⑵燃烧1m发生炉煤气的理论Lo为Lo=25.9/21=1.23m3。
3
(3)实际空气需要量La=1.1X1.23=1.353m。
(4)燃烧1m3发生炉煤气的实际生成物量V产=2.1416m3。
(5)助燃空气显热Q空=C空xt空XLa
=1.319X300X1.353
=535.38KJ/m3。
式中C空一助燃空气t空时的平均热容,t空一助燃空气温度。
(6)煤气显热:
Q煤=^某><1煤X1=1.350X300X1=405KJ/m3。
(7)生成物的热量Q产=(Q空+Q煤+QB/V产
=(535.38+405+6046.14)/2.1416
=3262.29KJ/m3。
表1.2煤气计算
煤气
组成
100吊干煤气的百分
含量
反应式
需要氧气的体
生成物的体积/m3
Q
C
Q
H
2O
N2
合计
积
/m3
HO
4.2
4.2
4.2
CH
1.7
CH+202fCO
+2H2O
3.4
1.7
3.4
5.1
0.4
CH+3O—2CO
+2H2O
1.2
0.8
0.8
1.6
O
0.2
-0.
2
0
CO
2.3
CO^CO
2.3
2.3
CO
30.3
CO1/2O27CO
15.
15
30.
3
30.3
H
12.7
H+1/2O2-HO
6.3
5
12.
7
12.7
48.2
N—N
48.2
48.2
当b=1.0时,空气带入的
25.
9
97.43
97.43
当b空=1.10时,过剩空气带
入的
2.5
9
2.5
9
9.74
12.33
生成物总量/m3
2.5
9
35.
1
21.
1
155.37
152.0
3
物成分/m%
1.2
16.
9.8
72.54
100.0
1
4
5
0
4.理论燃烧温度计算
t理=(Q空+Q煤+QDWQ分)/V产C产
Q分CO2=12600XV'CO2 Q分H2O=10800XV'H2O Q分=、分CO2+Q分H2O t理一理论燃烧温度,C产燃烧产物在t理时的热量。 由于C产取决于t理。 须利用已知的Q产用迭代法和内插法求得t理。 其过程如下: 猜理论燃烧温度在1900c和2000c之间,查表得C产(19000 =1.6807kJ/(m3.C),f分CO2(900c)=3.6,f分H2O(1900c)=1.4;C产(2000C)=1.6906kJ/(m3.C),f分CO2(2000c000c)=6,f分H2O(2000c)=2; 则取C产=1.6817kJ/(m3.C),f分CO2=4.0,f分H2O=1.5,再代入上式,则有 Q分=12600XV'CO2 =122600X16.4X2.1416X4X10-4+10800X9.85乂2.1416X1.5x10-4 =121.5 t理=(Q空+Qb+QDWQ分)/V产C产=(535.38+405+6046.14— 121.5)/(2.1416X1.6817) =1906C。 热风炉实际燃烧煤气量和助燃空气量计算 T]热=丫风乂(t热c热——t冷c冷)/[V煤X(Q空+Q煤+Q8] 0.9=3800X45X(1100X1.424—120x1.306)/[V煤X1.4X(535.38+405+6046.14)] 则V煤=27383.26m3/h取27383riVh。 V^=V煤xLa=27383X1.353=37049.2m3/h。 1.2热风炉热平衡计算 .热平衡基础参数确定 (1)周期时间和介质流量确定 Tr=1.4h,AT=0.1h,Tf=0.75h=45mino 烟气流量Vm=53603m/h。 冷风流量Vf=3800m3/min。 (2)热风炉漏风率Lf,取3% .热平衡计算 (1)热量收入项目 ①燃料化学热量: Q=VTrQ肝27383X1.4X 6046.14=231795999.7KJ/周期。 ②燃料化学热量: Q=VmTr(Cntm—Cme-te) =27383X1.4X(300X1.35—25X1.332) =14249565.54KJ/周期。 ③助燃空气物理热量: Q=VmTrLas(CtK—Gete) =27383X1.4X1.53X(300X1,319-25 X1.300) =21303273KJ/周期。 ④冷风带入的热量: Q=VB下(1-Lf)X(Cf1tf1-Cfete) =3800x0.86x45x(1-0.03)x(1.31x120-1.30X25) =17788230.54KJ/周期。 ⑤热收入总热: Q=Q+Q+Q+Q =231.80+14.25+21.30+17.79=285.14GJ/周期。 (2)热量支出项目 ①热风带出的热量: Q'=Vf(3Tf(1-Lf)X(Cf2tf2-Cfete) =3800X0.86X45X(1—0.03)x(1.424X1100—1.30x25) =218808074KJ/周期。 ②烟气带走的热量: Q'=VTMb(Cg2tg2—Cgete) =27383X1.4X2.28X1X(1.435X350—1.3933乂25) =40855344.54KJ/周期。 ③化学不完全燃烧损失热量: Q'=0KJ/周期。 ④煤气中机械水吸收的热量: Q'=0KJ/周期。 ⑤冷却水吸收的热量: Q'=2198513KJ/周期。 ⑥冷风管道散热量: Q'=K(AtfXAi)Tf=62.8X50.33x438.1 X0.75 =107243.25KJ/周期。 ⑦炉体表面散热: Q'=EK(AtfXAi)T=431385KJ/周期。 ⑧热风管道散热量: Q'=3029374KJ/周期。 ⑨热平衡差值: AQ至Q-(Q-+Q') =285.14—(218.81+40.86+0+0+2.2+0.10+0.43+ 3.03) =19.71GJ/周期。 1.列热平衡表1.3。 表1.3热平衡表 热收入 热支出 项目 热量/GJ % 项目 热量/GJ % 燃料化学 231.81 81.30 热风带出 218.81 76.74 热 14.25 5.00 的热 燃料物理 21.30 7.47 烟气带走 40.86 14.33 热 的热 助燃空气 17.79 6.24 化学不完 0 0 物理热 全燃烧损 冷风带入 失 0 0 的热量 285.14 100.00 煤气中机械水吸收的热量 冷却水吸 收热量 冷风管道 散热 2.2 0.10 0.43 077 0.04 0.15 EQ 炉体表面 散热 3.03 1.06 热风管道 散热 19.71 6.91 热平衡差 285.14 100.00 值 EQ 4.热效率计算 (1)热风炉本体热效率: 刀1=[(Qi'—Q+Q'+Q')/(2Q—Q)]X100% =[(218.81—17.79+0.10+3.03)/(285.14-17.79)]X100% =76.36% (2)热风炉系统热效率[(Q/—Q)/(EQ-Q)]X100% =(218.81-17.79)/(285.14—17.79)X100% =75.19% 1.3热风炉设计参数确定 由以上计算确定热风炉的主要设计参数如表1.4 表1.4热风炉设计参数 项目 参数 发生炉容积/m3 发生炉利用系数 /t/m3 发生炉入炉风量 /m3/min 冷风温度/C 设计风温/C 拱顶温度(最高)/C 废气温度/c 空气预热温度/c 煤气预热温度/C 送风制度 燃料 1800 2.3 3800 120 1100 1300 350 300 300 两烧一送制 发生炉煤气 第二章热风炉结构设计 设计原则 (1)本着技术先进成熟、完善和节能的原则; (2)热风炉工艺布置合理顺畅,充分考虑施工及生产过渡的可行性。 (3)因地制宜,充分利用现有地形,最大限度的减少占地面积。 (4)采用适用可靠的设备和材料,以确保稳定、安全生产的需要。 工程设计内容及技术特点 2.2.1设计内容 设计三座热风炉,三座热风炉送风时,可实现两烧一送制, (1)设计三座热风炉,包括炉壳、基础(与原有基础的连接)、炉瓮子、燃烧器和耐火材料等; (2)烟道、热风支管、煤气管道、助燃空气支管、新建三列框 架; (3)设计三座热风炉的阀门(每座共11台),及相应的液压控制和供电; (4)相应设计三座热风炉的自动化检测设备和控制系统; 2.2.2技术特点 热风炉采用顶燃式热风炉; 热风炉炉底采用弧形板; 热风出口采用组合砖; 炉篦子单独支撑在柱子上。 结构性能参数确定 已知: 发生炉有效容积为1800n31,每立方米发生炉有效容积应具有的蓄热面积为98n2/m3,选定三座热风炉。 热风炉全部蓄热面积为: 98Xl800=176400rn 蓄热室有效断面积为: 55.4mL 每座热风炉的蓄热室受热面积为: 58790m2。 热风炉主要性能参数列表如表2.1。 表2.1热风炉主要技术特性 序号 名称 单位 设计值 备注 1 发生炉容积 3m 1800 2 热风温度 C 1100 3 入炉风量 n3/min 3800 4 热风炉座数 座 3 顶燃式 5 热风炉全高 mm 45190 序号 名称 单位 设计值 备注 6 热风炉炉壳内径 mm ? 9430/? 7000/? 11120 7 蓄热室断面积 2m 55.4 8 发生炉煤气燃烧量 Nr3/h 27383 9 格子传身度 m 21.84 10 热风炉身径比H/D m/m 4.06 11 一座热风炉蓄热面积 2m 58790 12 格子砖型式 19孔 ? 30mm 13 单位鼓风蓄热面积 m/m3 44 14 单位发生炉容积蓄热 面积 m/m3 98 15 单位鼓风量格子被重 量 t/m3 1.22 蓄热室格子被选择 20世纪50年代,我国热风炉用耐火材料主要是黏土砖,格子砖是片状平板石专,品种也比较单一。 基本上满足了当时800〜900c风 温要求。 60年代,由于发生炉喷煤技术的发展,风温有了很大的提高,在热风炉的高温部开始用高铝砖砌筑,格子砖也由板状砖,发展到整体穿孔石专,基本上满足了风温1000〜1100c的要求。 70年代,开始将焦炉用硅砖移植应用到热风炉,使热风炉的耐火材料又上升了一个新台阶。 80年代和90年代,我国进入改革开放时期,热风炉耐火材料又有了新的长足的进步和发展。 具体情况概述为: .低蠕变高铝砖的开发与研制。 .在热风炉炉壳内侧喷涂一层约60mm勺陶瓷喷涂料。 热风炉投产后在高温的作用下,喷涂料可与钢壳结成一体,有保护钢壳和绝热的双重作用,热风炉的各不同部位采用不同的喷涂料。 .热风炉砌体的开口部位,如人孔、热风出口、燃烧口等处是砌体上应力集中的部位,这些部位广泛的使用组合砖,使各口都成为一个坚固的整体。 .广泛地开发了带有凹凸口的上下左右咬合的异型被,达到了相 邻砖之间自锁互锁作用,增强了砌体的整体性和结构强度。 .用耐火球代替格子砖的球式热风炉,在中小发生炉得到广泛的应用。 为了适应高风温要求,本次设计中格子砖采用19孔型式,从顶部至炉篦子表面分4段砌筑,各段材质如下(由上至下): 硅砖、低蠕变粘土砖、粘土砖、低蠕变粘土砖。 蓄热室格子被热工性能见表 2.2。 表2.2: 19孔格子石专(d=30mm参数 1 格子徜力装面积 m2 0052387608 2 11—1J11"CkLJ-l1/、 格子徜力装体和 -m3 0006286513 3 Imjhyitiz、 1M3格子传加执面 m2/m3 . 48.5743 4 活且不口小 m2/m3 03643 5^- 1l~~ll~H~l'I八Y 怎允系数(1-4) III/HI m3/m3 . 0.6357 6 流体育径dh mm 3 7 h 当量厚度s mm 2 8 1M3格子徜块粒 / 159 9 耐火材质 RN-42 低嚅小粘 10 1M3格子宿用量 t/m3 139 1589 117 11 单块格子传F量 -^g— 879 999 739 热风炉管道系统及烟囱 顶燃式热风炉煤气主管包括: 发生炉煤气供应管道直径1220x6mm 煤气换热装置(HESG,用于将煤气预热到180C。 使用带中间液态导热的换热器;连接每座热风炉的煤气支管,至分配阀处具有外部保温。 每座热风炉的煤气管线应安装下列装置: 垂直段装有两个波纹补偿器,煤气切断阀和流量孔板。 当煤气管道内的温度增加时波纹补偿器用于进行补偿。 水平段设有煤气调节节流阀和一个波纹补偿器构成的“万向”补 偿器,带配重的煤气快速切断阀和三杆分配阀; 带调节螺丝的支架用于在更换分配阀时提升连接管线并将其保 持在预设的水平位置; 弹簧架用于承重垂直段煤气管线以及分配阀后的设备。 同时在加 热热风炉炉壳时支架还可用于提升垂直段和上述设备且没有任何拉伸应力; 从闸阀至预燃室的煤气管道连接件有两层(114mnf□5mm。 从接到停炉信号至关闭带配重的煤气快速切断阀所用时间应不 超过3秒。 在密封状态下,阀门的紧密度应保证完全没有煤气泄漏。 煤气切断阀,煤气分配阀和空气燃烧分配阀应在安装前测试密封度,在设备安装时也应对阀的密封度进行检测。 顶燃式热风炉空气主管包括: 两台风机,每台输出量为160000南h(1台工作,1台备用); 热管道上的“烟—气”换热器(HESA用于将煤气加热到180C; 预热的助燃空气收集器; 每座热风炉的空气支管直径为1420x10mm至分配阀处带有外部保温; 垂直管路段设有补偿器,类似于煤气补偿器,板阀和流量孔板; 水平管路段设有调节节流阀,“万向型”补偿器,助燃空气三 杆分配阀; 带调节螺丝的支架用于更换分配阀时提升连接件并将其保持在 预设的水平位置; 弹簧架用于承重垂直段煤气管线以及分配阀后的设备。 同时在加 热热风炉炉壳时支架还可用于提升垂直段和上述设备且没有任何拉伸应力; 从分配阀至预燃室,空气管道连接件有两层(114m麻口5mm; 空气主管路分配阀的要求与煤气主管分配阀的要求相同。 顶燃式热风炉烟气主管包括: 两路内径为1600mm勺水平烟气支管,与每座热风炉成轴向45°; 两个三杆烟气分配阀,直径1600mm 两个波纹补偿器; 外部烟道,直径4520x10mm带内外保温; 烟道至煤气和助燃空气换热器间的带烟气节流切断阀的支管,内径为2800mm位于煤气换热器前,内径为2600mm位于助燃空气换热器前; 内径为2600mm勺煤气换热器和内径为2400mm勺空气换热器之间的支管,换热器用于预热煤气和空气; 装配冷却烟道; 带烟气节流阀的旁路烟道,用于将烟道和烟囱隔开,节流阀直径为4000mm 顶燃式热风炉冷风主管道包括: 冷风主管,直径1220x6mm 冷风支管,直径1220x6mm “万向”型补偿器; 冷风阀,直径1100mm 冷风混风管道,直径900mm 混合节流阀,直径900mm 混合切断阀,直径900mm 顶燃式热风炉热风主管道包括: 每座热风炉热风连接管道; 砌衬热风闸阀,直径1500mm 两个波纹补偿器通过调节装置连接,形成“万向”补偿器; 在热风闸阀和补偿器间应装有带螺丝的支架。 用于在维修阀门时提升连接件并将其支撑在要求位置处; 从各热风炉至热风主管道的热风支管; 热风管道,标高26.600mm内径1598mm 补偿器间通过气流调节装置连接,形成“万向”型补偿器,以及“直抽烟囱”与垂直段间的连接段; 本次设计在热风管道间为每座热风炉安装“万向”补偿器,由于压力的经常变化会影响补偿器的寿命,进而导致周期性金属疲劳。 从热风炉方面看,压力在每个切换周期均会改变。 从主管道方面看,压力只有在发生炉停炉时发生改变,这种情况很少发生。 因此,“万向” 补偿器的使用寿命更长。 热风炉附属设备和设施 (1)热风炉主要阀门 热风炉在高温下长期运行,其辅助设备特别是热风炉各主要阀门必须与高风温相适应。 尤其是隔热阀,热风炉的燃烧期与送风期的正常工作和切换,都要靠热风阀门的开闭来实现,热风阀在1000-1300C的高温和约0.25Mpa的压力的恶劣条件下工作。 采用具有耐火材料保护的汽化冷却热阀门,其他阀门也要提高质量,特别是密封性。 根据热风炉周期性工作的特点,可将热风炉用的阀门分为控制燃烧系统阀门和控制鼓风系统阀门。 控制燃烧系统阀门主要有燃烧阀、煤气调节阀、煤气切断阀、助燃空气调节阀、烟道阀等;控制鼓风系统的阀门有放风阀、混风阀、冷风阀、热风阀、废风阀等。 送风通路时,热风炉除冷却阀门和热风阀门关闭外,其它阀门全部打开;休风时,热风炉全部阀门都关闭。 本次设计中热风炉阀门采用液压阀门,每座热风炉的各种阀门规格及数量见下表2-3。 表2.3热风炉阀门表 序号 名称及规格 数量(个) 耐温要求C 1 热风阀DN1300 3 1300 2 倒流休风阀DN1100 1 1300 3 混风切断阀DN800 1 250 4 助燃空气切断阀DN1400 3 250 5 煤气切断阀DN1400 3 250 6 煤气燃烧阀DN1400 3 250 7 烟道阀DN1600 6 450 8 废气阀DN400 3 450 9 冷风阀DN1200 3 220 10 充压阀DN250 3 220 11 氮气阀DN100 3 50 序号 名称及规格 数量(个) 耐温要求C 12 煤气放散阀DN250 3 200 13 煤气支管放散阀DN150 3 250 14 换热器空气出口切断阀 DN2000 1 250 15 换热器空气进口切断阀 DN1800 2 30 16 换热器煤气出口切断阀 DN2000 1 250 17 换热器煤气进口切断阀 DN2000 2 30 18 换热器烟气切断阀DN2800 4 450 19 主烟道旁通阀DN3600 1 450 20 助燃风机出口切断阀DN1800 2 30 21 助燃空气放散阀DN600 1 30 22 冷风放风阀(配消音器) DN1600 1 220 (2)波纹补偿器 热风炉系统在热风管道、冷风管道设置各种波纹补偿器,以吸收管道的变形。 (3)炉篦子及支柱 采用蘑菇型无缝格子被瓮子。 篦子单独支撑在柱子上,可使废气温度可升高500oC。 可减少格子石专的高度,同时在平均烟气温度升高时也可提高预热煤气和空气温度。 (4)热风炉检修设施 热风阀侧为框架结构,设置一台Q=20t,LK=9.5m的电葫芦,起重能力为10t的电动葫芦一台,对框架内的各阀门进行检修和更换。 (5)维护平台应安置在热风炉的下列位置: 一带烧嘴的拱顶上; 煤气和空气支管的入口处,且装有控制观察孔和熄火传感器的位置; 热风连接件下部 其他设备周围 所有主要设备都应安装在KSS热风炉支架处的桥式吊车和单轨的操作区域。 2.7热风炉基础设计 基础为钢筋混凝土大体积基础。 热风炉炉壳 炉壳材质采用Q345C级钢。 热风炉区框架及平台(包括吊车梁) 热风炉区框架采用钢框架,钢筋混凝土独立基础。 柱断面为双工字形断面,梁为工字形断面。 柱脚为插入式柱脚。 第三章热风炉用耐火材料的选择 耐火材料的定义与性能 耐火材料在冶金过程中,在各种设备上都有广泛的应用。 凡在高温下(耐火度大于1580c以上),能够抵抗高温骤变及物理化学作用,并能承受高温荷重作用和热应力侵蚀的材料叫做耐火材料(又叫耐火砌体)。 耐火材料用于各种高温设备中,它受着高温条件的物理化学侵蚀和机械破坏作用。 耐火材料的性能应满足如下要求: (1)耐火度要高,在高温作用下具有不易熔化的性能; (2)高温结构强度要大,荷重软化点要高; (3)热稳定性要好,当温度急剧变化时不致破裂和剥落; (4)抗渣性能强,能抵抗炉渣、金属及炉气等的化学侵蚀作用; (5)具有一定的高温体积稳定性; (6)外
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