模板施工工艺流程.docx
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模板施工工艺流程
(一)模板施工工艺流程
(二)模板制作加工
结构梁板、墙体模板采用覆膜多层板模板,在现场或邻近现场集中加工制作,运输至安装地点进行安装。
木模板现场加工制作所用电锯、电刨,由我公司自备,并在加工棚安装符合用电规范的开关箱,用电机械各种安全装置齐全有效。
(三)三大工具的配备
本工程所用的钢管、扣件、钢管架、U形托、底托等,由工具租赁公司租赁,并由出租方运输至现场,卸于塔吊覆盖范围内的指定地点,并码放整齐。
根据使用需要,由塔吊分批次运输至使用地点。
(四)模板选型
1底板板底、地梁梁底:
土胎模原土夯实,浇筑混凝土垫层,铺设防水,浇筑细石混凝土防水保护层。
2梁侧:
砖模砌筑240mm砖墙,抹水泥找平层找平层,抹防水层及防水保护层。
3集水坑、电梯内模:
15厚覆膜多层板采用吊模,用覆膜多层板,φ48钢管主龙骨、50×100木方次龙骨。
3.1.方柱采用多层板模板,60×80木方次背楞中距200mm配制,Ø16对拉螺栓紧固,螺栓外套塑料管兼作顶杆。
柱箍采用双钢管,也可采用方管,间距不大于500,下部1m加密至400。
3.2.柱模板支设前,先在四周弹上模板控制线,离地50cm处主筋焊上钢筋支杆,柱模用钢管与满堂架子进行拉结。
3.3.柱模组装加固柱箍后用线坠按模板边线进行吊正,吊正合格后用钢管、扣件加固牢固。
柱模板组装就位后应提前校正,固定两端模板,然后拉通长线校正中间纵横各模板。
4侧墙(单侧):
选用15厚覆膜多层板,次龙骨选50×100木方,间距250,主龙骨选用φ48双钢管,间距600,对拉螺栓φ14,间距600×600。
5有梁板模板、楼梯模板:
15厚覆膜多层板50×100木方次龙骨,φ48双钢管主龙骨,钢管脚手架支撑。
横杆步距为1200mm;自由端小于600mm;距地200mm设扫地杆。
6框梁:
6.1.15厚覆膜多层板,梁底50×100木方次龙骨,100×100木方主龙骨,钢管式脚手架。
梁侧采用50×100木方作次龙骨,φ48双钢管主龙骨,φ14对拉螺杆。
6.2.800以上梁高,大梁下设三排Ø48立杆支撑。
梁两侧立杆支撑排距1000mm,沿梁立杆间距1000mm。
梁底支顶立杆纵向间距1000mm。
上顶螺旋式早拆器。
板下立杆至梁侧立杆距离1000mm。
梁底小横杆间距300mm。
水平拉杆步距1700mm。
7门窗洞口:
木模板定型钢支撑。
(五)模板简图
1、基础工程
地下室外墙水平施工缝留置在距底板300(500)mm处,其模板采用覆膜多层板吊模;吊模模板分块制作,边框采用50×100木方,竖向边框同面板做成企口型,竖肋采用50×100木方,间距为300mm。
2、地下室侧墙模板
模板采用18mm多层板,次龙骨采用50×100木方,主龙骨选用φ48双钢管,并选用φ14高强对拉止水螺栓拉接固定,竖向间距小于500,另外搭设钢管斜支撑;外墙墙体在对拉螺栓上加止水片,3mm厚钢板焊接。
3、柱模板
方柱模板示意图(一次浇筑,采用满堂红模板支撑时)
方柱模板示意图(两次浇筑,层高较大独立柱单独浇筑)
4、梁板、顶板模板
对于本工程截面较大的框梁(截面600高以上),均采用梁下三排支撑,形如下图所示:
5、梁柱节点模板
梁柱节点模板在混凝土浇筑过程中,容易出现变形、移位,造成漏浆等,在支梁柱节点时,模板向下延伸100mm,并对模板进行加固。
6、洞口模板设计
混凝土墙门窗洞口模板、预留洞口模板采用木多层板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢木模板。
定型模板尺寸,根据墙厚,洞口的高度和宽度来制作。
利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。
如果墙中间的预留洞口,洞模下口模板要钻出气孔,保证混凝土的密实度。
7、后浇带模板
8、后浇带模板支撑
后浇带两侧设置与梁板支撑体系完全断开的独立支撑体系(在整体拆除模板时必须保留),以保证梁板板底模拆除后,后浇带的两侧支撑仍然保留,避免形成悬挑结构,确保后浇带部位的支撑安全稳固。
楼板厚小于300的现浇板模板做法,在板的部位采用锯齿形多层板作挡板,遇钢筋穿过位置锯成齿口,并采用钢丝网密封,外侧用直径12的钢筋、间距300进行固定。
(六)模板拆除
1、拆除顺序
模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。
在模板拆除时,严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
拆下的模板、配件等严禁抛扔,要有人接应传递,按指定地点堆放,并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂,以备待用。
模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除,严禁私自拆除模板。
2、梁、板模板的拆除
(1)梁侧模的拆除
侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏,预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。
(2)底模的拆除
底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求;当设计无具体要球时,混凝土强度应符合规范规定。
检验方法:
检查同条件养护试件强度实验报告。
底模拆除时的混凝土强度要求
构件类型
构件跨度(m)
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)
板
≤2
≥50
>2,≤8
≥75
>8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
>8
≥100
悬臂构件
—
≥100
侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。
模板拆除时,不应对楼层形成冲击荷载。
拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
3、墙、柱模板拆除
当墙、柱混凝土强度达到1.2N/mm²时,先拆除一块模板,保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。
(1)墙、柱模板的拆除
墙体模板的拆除顺序是:
先拆两块模板的连接件螺栓。
再拆穿墙螺栓,使模板与墙、柱面逐渐脱离。
脱模困难时,可在底部用撬棍轻微撬动,不得在上口使劲撬动模板。
调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑,使柱模与混凝土墙面分离;
(2)角模的拆除
角模两侧都是混凝土墙面,吸附力较大,加之施工中模板封闭不严,或者角模移位,被混凝土握裹,因此拆模比较困难,可先将模板外表面的混凝土剔掉,然后用撬杆从下部撬动,将角膜脱出。
二、地下车库模板设计
(一)地下室柱模板
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):
600.00;柱截面高度H(mm):
700.00;柱模板的总计算高度:
H=3.80m;
计算简图
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:
1;柱截面宽度B方向竖楞数目:
4;
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:
1;柱截面高度H方向竖楞数目:
4;
对拉螺栓直径(mm):
M14;
2.柱箍信息
柱箍材料:
木方;
宽度(mm):
50.00;高度(mm):
80.00;
柱箍的间距(mm):
450;柱箍合并根数:
1;
3.竖楞信息
竖楞材料:
木方;竖楞合并根数:
1;
宽度(mm):
50.00;高度(mm):
80.00;
4.面板参数
面板类型:
胶合面板;面板厚度(mm):
18.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;方木弹性模量E(N/mm2):
9000.00;
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):
1.50;
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ—混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t—新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T—混凝土的入模温度,取20.000℃;
V—混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H—模板计算高度,取3.800m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。
分别计算得20.036kN/m2、91.200kN/m2,取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。
分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知,柱截面高度H方向竖楞间距最大,为l=217mm,且竖楞数为4,因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
M=0.1ql2
其中,M—面板计算最大弯矩(N·mm);
l—计算跨度(竖楞间距):
l=217.0mm;
q—作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;
式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m;
面板的最大弯矩:
M=0.1×10.871×217×217=5.12×104N.mm;
面板最大应力按下式计算:
σ=M/W 其中,σ--面板承受的应力(N/mm2); M--面板计算最大弯矩(N·mm); W--面板的截面抵抗矩: W=bh2/6 b: 面板截面宽度,h: 面板截面厚度; W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3; f—面板的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 面板的最大应力计算值: σ=M/W=5.12×104/2.43×104=2.107N/mm2; 面板的最大应力计算值σ=2.107N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求! 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: V=0.6ql 其中,V—面板计算最大剪力(N); l—计算跨度(竖楞间距): l=217.0mm; q—作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m; 式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m; 面板的最大剪力: V=0.6×10.871×217.0=1415.469N; 截面抗剪强度必须满足下式: τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ—面板承受的剪应力(N/mm2); V—面板计算最大剪力(N): V=1415.469N; b—构件的截面宽度(mm): b=450mm; hn—面板厚度(mm): hn=18.0mm; fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv=13.000N/mm2; 面板截面受剪应力计算值: τ=3×1415.469/(2×450×18.0)=0.262N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 面板截面的受剪应力τ=0.262N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求! 3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,挠度计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI) 其中,q—作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q=20.04×0.45=9.02kN/m; ν—面板最大挠度(mm); l—计算跨度(竖楞间距): l=217.0mm; E—面板弹性模量(N/mm2): E=6000.00N/mm2; I—面板截面的惯性矩(mm4); I=bh3/12 I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4; 面板最大容许挠度: [ν]=217/250=0.868mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.677×9.02×217.04/(100×6000.0×2.19×105)=0.103mm; 面板的最大挠度计算值ν=0.103mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.868mm,满足要求! 四、竖楞计算 模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。 本工程柱高度为3.800m,柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,竖楞采用木方,宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=50×80×80/6×1=53.33cm3; I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4; 竖楞计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式: M=0.1ql2 其中,M—竖楞计算最大弯矩(N·mm); l—计算跨度(柱箍间距): l=450.0mm; q—作用在竖楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m; q=4.696+0.547=5.242kN/m; 竖楞的最大弯距: M=0.1×5.242×450.0×450.0=1.06×105N·mm; σ=M/W 其中,σ--竖楞承受的应力(N/mm2); M--竖楞计算最大弯矩(N·mm); W--竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=5.33×104; f—竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 竖楞的最大应力计算值: σ=M/W=1.06×105/5.33×104=1.991N/mm2; 竖楞的最大应力计算值σ=1.991N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求! 2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: V=0.6ql 其中,V—竖楞计算最大剪力(N); l—计算跨度(柱箍间距): l=450.0mm; q—作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m; q=4.696+0.547=5.242kN/m; 竖楞的最大剪力: V=0.6×5.242×450.0=1415.469N; 截面抗剪强度必须满足下式: τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ—竖楞截面最大受剪应力(N/mm2); V—竖楞计算最大剪力(N): V=0.6ql=0.6×5.242×450=1415.469N; b—竖楞的截面宽度(mm): b=50.0mm; hn—竖楞的截面高度(mm): hn=80.0mm; fv—竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=1.500N/mm2; 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ=3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2; 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2,满足要求! 3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下: νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,q—作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q=20.04×0.18=5.24kN/m; νmax—竖楞最大挠度(mm); l—计算跨度(柱箍间距): l=450.0mm; E—竖楞弹性模量(N/mm2),E=9000.00N/mm2; I—竖楞截面的惯性矩(mm4),I=2.13×106; 竖楞最大容许挠度: [ν]=450/250=1.8mm; 竖楞的最大挠度计算值: ν=0.677×5.24×450.04/(100×9000.0×2.13×106)=0.076mm; 竖楞的最大挠度计算值ν=0.076mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 本工程中,柱箍采用木方,宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=50×80×80/6×1=53.33cm3; I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4; 按集中荷载计算(附计算简图): B方向柱箍计算简图 其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN); P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.183×0.45=1.99kN; B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N=4.650kN; B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M=0.186kN·m; B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν=0.056mm; 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 σ=M/W 其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M=185632.29N·mm; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W=53333mm3; B边柱箍的最大应力计算值: σ=3.48N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; B边柱箍的最大应力计算值σ=1.86×108/5.33×107=3.48N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 2.柱箍挠度验算 经过计算得到: ν=0.056mm; 柱箍最大容许挠度: [ν]=300/250=1.2mm; 柱箍的最大挠度ν=0.056mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm,满足要求! 3.柱箍抗剪强度验算 τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ—柱箍承受的剪应力(N/mm2); V—柱箍计算最大剪力(N): V=1415.469N; b—柱箍的截面宽度(mm): b=50.0mm; hn—柱箍的截面高度(mm): hn=80.0mm; fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2): fv=13.000N/mm2; 柱箍截面最大受剪应力计算值: τ=3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2; 柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下: N<[N]=f×A 其中N—对拉螺栓所受的拉力; A—对拉螺栓有效面积(mm2); f—对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 查表得: 对拉螺栓的型号: M14; 对拉螺栓的有效直径: 11.55mm; 对拉螺栓的有效面积: A=105mm2; 对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.65kN。 对拉螺栓最大容许拉力值: [N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN; 对拉螺栓所受的最大拉力N=4.65kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 本工程中,柱箍采用木方,宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=50×80×80/6×1=53.33cm3; I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4; 按计算(附计算简图): H方向柱箍计算简图 其中P—竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN); P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.217×0.45=2.36kN; H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N=5.365kN; H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M=0.245kN·m; H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: ν=0.094mm; 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: σ=M/W 其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M=245137.53N·mm; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W=53333mm3; H边柱箍的最大应力计算值: σ=4.596N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; H边柱箍的最大应力计算值σ=2.45×108/5.33×107=4.596N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 2.柱箍挠度验算 经过计算得到: ν=0.094mm; 柱箍最大容许挠度: [ν]=350/250=1.4mm; 柱箍的最大挠度ν=0.094mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.4mm,满足要求! 3.柱箍抗剪强度验算 τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ—柱箍承受的剪应力(N/mm2); V—柱箍计算最大剪力(N): V=1415.469N; b—柱箍的截面宽度(mm): b=50.0mm; hn—柱箍的截面高度(mm): hn=80.0mm; fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2): fv=13.000N/mm2; 柱箍截面最大受剪应力计算值: τ=3×1415.469/(2×50.0×80.0×1)=0.531N/mm2; 柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下: N<[N]=f×A 其中N—对拉螺栓所受的拉力; A—对拉螺栓有效面积(mm2); f—对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 查表得: 对拉螺栓的直径: M14; 对拉螺栓有效直径: 11.55mm; 对拉螺栓有效面积: A=105mm2; 对拉螺栓最大容许拉力值: [N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN; 对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.365kN。 对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.365kN小于[N]=17.85kN,对拉螺栓强度验算满足要求! (二)地下室框梁模板 1、计算简图 2、计算参数 500×800截面梁,层高3.8m模板支撑图参数列表: 一、结构基本参数: 1、梁宽: 500mm 2、梁高度: 800mm 3、楼板厚度: 350mm 4、层高: 3.8m 二、梁底模板支撑参数: 1、承重架选型: 钢管扣件 2、承重架支设方式: 梁下双支顶立杆 3、梁底承重立杆根数: 2根 4、模板材料: 胶合板 5、模板
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