35KV变电站毕业设计完整版.docx
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35KV变电站毕业设计完整版
35kV变电站设计原始数据
本次设计的变电站为一座35kV降压变电站,以10kV给各农网供电,距离本变电站15km和10km处各有一个系统变电所,由这两个变电所用35kV双回架空线路向待设计的变电站供电,在最大运
行方式下,待设计的变电站高压母线上的短路功率为1500MVA。
本变电站有8回10kV架空出线,每回架空线路的最大输送功率为1800kVA其中#1出线和#2
出线为I类负荷,其余为U类负荷及川类负荷,Tmax=4000h,cos©=0.85。
环境条件:
年最高温度42C;年最低温度-5C;年平均气温25T;海拔高度150m土质为粘土;雷暴日数为30日/年。
35KV变电站设计
、变电站负荷的计算及无功功率的补偿
1.负荷计算的意义和目的
所谓负荷计算,其实就是计算在正常时通过设备和导线的最大电流,有了这
个才可以知道选择多大截面的导线、设备。
负荷计算是首要考虑的。
要考虑很多因素才能计算出较为准确的数值。
如果计算结果偏大,就会将大量的有色金属浪费,增加制作的成本。
如果计算结果偏小,就会使导线和设备运行的时候过载,影响设备的寿命,耗电也增大,会直接影响供电系统的稳定运行。
2.无功补偿的计算、设备选择
2.1无功补偿的意义和计算
电磁感应引用在许多的用电设备中。
在能量转换的过程中产生交变磁场,每个周期内释放、吸收的功率相等,这就是无功功率。
在电力系统中无功功率和有功功率都要平衡。
有功功率、无功功率、视在功率之间相互关联。
S,卩厂Q2
S——视在功率,kVA
P――有功功率,kW
Q无功功率,kvar
由上述可知,有功功率稳定的情况下,功率因数cos©越小则需要的无功功
率越大。
如果无功功率不通过电容器提供则必须从该传输系统提供,以满足电力
线和变压器的容量需要增加的电力需求。
这不仅增加了投资的供给,降低了设备的利用率也将增加线路损耗。
为此对电力的国家规定:
无功功率平衡要到位,用户应该提高用电功率因数的自然,设计和安装无功补偿设备,及时投入与它的负载和电压的基础上变更或切断,避免无功倒送回来。
还为用户提供了功率因数应符合相应的标准,不然,电力部门可能会拒绝提供电力。
所以无功功率要提高功率因素,在节约能源和提高质量具有非常重要的意义。
无功补偿指的是:
设备具有容性负载功率和情感力量负荷,并加入在同一电路,能量的两个负载之间的相互交换。
无功补偿装置被广泛采用在并联电容器中。
这种方法容易安装并且施工周期短,成本低易操作维护。
2.2提高功率因数
P——有功功率
S1――补偿前的视在功率
S2补偿后的视在功率
Q1补偿前的无功功率
Q2补偿后的无功功率
©1――补偿前的功率因数角
©2――补偿后的功率因数角
2.3降低输电线路及变压器的损耗
P2
P3(KW)
功率损耗厶P:
U(COS)
P――有功功率,kW;
U额定电压,kV;
R——线路总电阻,Q。
由此可见,当功率因数cos©提高以后,线路中功率损耗大大下降2.4改善电压质量
电压损失厶U:
(KV)
p――有功功率,Kvy
Q无功功率,Kvar;
U――额定电压,KV
R――线路总电阻,Q
XL――线路感抗,Q。
当线路中的无功功率Q减小则电压损失厶U减小
2.5提高设备出力
有功功率P=S-cos©,供电设备的视在功率S不变,功率因数cos©升高,则设备的有功功率P增加到P+AP。
无功功率补偿装置容量:
304717707眇407419F25鼥397639B53魓2966373DF珟292167220燿
/273466AD2櫒
Qc=P3(tan①4an①)'
补偿后总的视在负荷:
S'30=〔P302+(Q30-Qc)2〕0.5
变压器有功损耗:
△Pt=APkR+△Po
式中:
△Po—变压器的空载损耗;
△Pk—变压器的短路损耗;
B—变压器的负荷率,B=S0/Sn,
变压器高压侧有功功率:
P=F3o+APt
变压器高压侧无功功率:
Q=Q3o+AQt
补偿后的有功功率:
S=〔p2+q2〕0.5
1.4在本设计中的负荷计算
141所要补偿的容量
按要求需要8回10kV架空线,每回架空线的最大输送功率为1800KVA,则总的负荷为8*1800=14400KVA,设同时率Kd=0.9,补偿的变压器前的总容量为14400*0.9=12960KVA。
由于变电站的高压侧以大的功率因数cos©0.9,考虑到
该变压器的无功功率损耗的有功损耗通常是4倍。
所以变压器后的低压侧功率因
数补偿应大于0.9,0.95这里更高。
为从0.85低侧功率因数cos©提高到0.95时,低压侧可以用下式来计算需要被安装并联电容器的容量:
Qc=P3(tan畝an①)'==14400X).85「tan(arccos0.85)-tan(arccos0.95」
3351282E8苨&O2502961C5慷{205645054偔y|
=14400X).85[0.62-0.32]
=3572KVA
2组1800KVA并联电容器进行无功补偿:
2%800=3600KVA
无功补偿后变压器的容量为:
S、30=〔_P302+(Q30-Qc)2〕0.5
=■122402(75863600)21224023986212872
任何一台变压器单独运行时,应满足所有一级负荷,二级负荷的需要。
要在
总的容量的70%~80%。
即卩12872乘以0.7等于9010KVA。
由上可得,要设计的变电站要选择的主变压器为2台,容量为10000KVA本次设计选择的型号为SFL-10000\35。
因为年平均气温为25度,需要修正:
St=[1-(25-20)\100]Snt=9500KVA
9500KVA大于9010KVA,所有选择的变压器能满足要求。
假设一级负荷,二
级负荷为6000KVA,即St为9500KVA大于6000KVA,所以也能满足要求。
1.4.2计算各出线回路的电流
在变电站低压侧有8回10KV架空出线,每回架空线的最大输送功率为
2000KVA,即每一回的计算电流为:
匸S\1.732U=2000\1.73210.5=35A
选择LGJ-35型架空导线。
在这个设计中,变电站和6~7.8公里之间的距离有一个系统的变电站,其是由两个变电站供电到变电站进行设计,因为这两个互为备份的电源,所以,当一个系统的变电站,当电源变电站,该变电站到另一个系统处于待机状态。
该变电站的计算电流偏高:
有功功率损耗:
0.015S等于12872>0.015=194KW
无功功率损耗:
0.06S等于12872>0.06=772Kvar
31002791A礚259226542敂402949D66鵦357458BA1计g312807A30稰313647A84窄c
则无功补偿后高压侧的负荷为12240+194的和的平方再加上3986+772的和的平方然后在开方,等于13313KVA。
则两台变压器的结果为:
l=S\1.732以=13313\1.732>37=207A
导线我选择LGJ-70,他的屋外载流量为275A。
二、主接线方案
2.1变电所主接线的定义及组成
主接线指的是接受和分配电能的路线。
在供应和分配系统,电气设备需要在这些变电站按一定的要求连接来完成功率分配,以满足运行安全性,可靠性和经济性。
电气设备,以满足这些函数称为主接线接线图的变电站。
变电站通常包含电源变压器,接通和断开电路的开关器件(断路器,负荷开关,隔离开关等),或者为了防止过电压限制电流的设备,所述第一和接触器的辅助系统,总线,电缆,绝缘子等之间。
与相应的接线,电气设备称为它承受的电能的生产和分配的直接函数的装置。
在运营安全和监管要求下,变电站也需要有一个设备进行监测,控制和保护的辅助设备,如以实现测量主接线的过电流保护装置和监控主接线设备,仪器仪表上的主接线开关操作需要直流和交流电源,控制和信号设备,电缆等。
这些设备被称为二次设备。
2.1.1变电所在系统中的作用
电力系统枢纽变电站,汇聚了一批大型电力系统的交流电源,高电压,大容量,占有重要地位;重要的区域变电站,一般具有较高的电压(220KV及以上),在一些一般的配电变电站中锋位置也比较重要;终端变电所和分支变电站,电压
35KV大多数这些,例如变电站和更直接的权力给用户,没有任务的电力交换。
2.1.3系统专业对电气主接线提供的具体资料
1.出线的电压等级、回路数、出线方向、每回路输送容量和导线截面等。
2.主变压器的台数、容量和形式;变压器的主要参数及各种运行方式下通过变压器的功率潮流。
3.无功补偿方式、形式、数量、容量和运行方式的要求。
4.系统的短路容量和换算的电抗值。
5.系统内过电压数值及限制内过电压措施。
6.可靠性的特殊要求。
2.2主接线选择的基本要求
1.?
P2243457A2垢2556063D8揘327888014籽210955267剧Q232435ACB嫋
2.
2.可靠性
设备的稳定程度直接影响主接线的稳定性。
3.灵活性
主接线应该在检修时保证稳定的供电。
4.经济性
稳定性和安全性都可靠的情况下。
尽量节约资源、金钱,占地面积尽量减少。
2.3本变电所主接线的设计
变电站35kV降压变电站,主要是电压的电力系统发送从35kV变电站的10kV
农村电网使用。
根据以上的变电站提供了依据和基本要求,变电站主变压器出线
2回,两回线路,连接类型是一个单一的线,gbc-35型手车式开关柜。
10kV侧出线8回,主变压器的线连接类型是一个单一的断线,每段配有一组并联电容器,每个容量1800kvar。
主接线的主接线图。
35KV侧两回线路,是由两个不同的系统对电力变电站。
两个电路互为备用,当电路出现故障时,另一回路供电。
对10kV侧采用单母线,断式,当主变压器各侧的故障,主变压器中打开断路器,然后通过接触断路器,在变压器负载运行驱动至少70%使变电站的负荷,两级负荷供电可靠性的改进。
第
一次设备的选择与检验
3.1短路计算的概念
3.2本设计短路计算
在最大运行方式时,变电站高压侧母线上的短路功率为1000MVA
3.2.1当由6Km处的变电所向本变电站供电时
Xs=Sd/Sk=100/1000=0.1
取Uj仁37KV则1.561KA
J337|
取Uj2==10KV则Ij2=
100
1
—KA=5.77KA0
设Sd=100MV,Ud1=37KVUd2=10.5KVX=0.4欧/Km。
当在高压侧短路时,35kV当在低压侧短路时:
3.2.2当由7.8Km处的
当在高压侧短路时,
当在低压侧短路时:
厂/
64
3.3设备的选择与检验
10kV
3.3.1电器设备选型的基本知识
设备的选择是变电站电气设计的主要内容。
设备的正确选择是电气主接线和配电设备达到安全经济运行的重要条件。
在设备的选择应根据实际情况,按照相关的设计规范,以确保安全和可靠,并积极采用新技术并节省投资。
尽管所有的设备在电力系统和工作条件的作用是不同的,也是不同的选择方法,但它们的基本要求是一致的。
设备需要稳定的工作,必须按正常工作条件选择,并检查动态稳定性和短路状态的热稳定性。
3.3.235KV的高压开关柜的选择
C371699131鄱2296559B5妵2609165EB旫3887097D6韖\349368878
衸1
根据之前的负荷计算与短路计算,从35KV段的母线到高压侧1号出线选择GBC-35-13(改)的高压开关柜。
GBC-35-13的断路器是ZN23-35,它的额定电流为1600A,开断电流为25A,动稳定开断电流为的峰值为63KA,热稳定电流为25(4s)KA.
电路的额定电流iN.et,是按照在一定的周围环境温度下,电器允许的电流。
iN.et应不小于该回路在各种合理的运行方式下的最大持续工作电流Imax,即iN.et
imax。
本设计中最高温度为42度,所以42度时能允许的电流量为:
ial=iN.et[1-1.8%(42-40)]=1542A
由前面的负荷计算可知通过该回路的最大电流为207A即lal|max=207A。
3、按动稳定校验:
这次设计中,let为63KA而Ish为14.46KA,63KA>14.46KA所以满足要求。
有效值。
4、按热稳定校验:
当短路时。
各个部件的温度要低于允许值,即It2tI2ttima
由于It为25KAI为5.67KA,t为4s设ttima为1.2s.
则252X4>5.672X1.2.
满足要求。
符合要求。
3.3.310KV的低压开关柜的选择
8回架空线每个回路通过的最大工作电流为35A,所以总电流为880A。
当其中一台变压器维护时,工作电流在这个路段最大,达到了总电流的70%,还有同时率的问题,则最大工作电流在该段的大小为:
880*0.7*0.9=555A。
XGN2-10-24T的开关柜内置一个型号为ZN28-10的断路器。
额定电流为
2000A,开断电流:
31.5A。
动稳定性开断电流为的峰值为80KA热稳定电流为
31.5(4s)KA.。
已知电网的电压U为10KV所选的断路器的额定电压也是10KV满足设计要求。
1.设备的额定电流为2000A通过该断路器的最大工作电流为555A满足设计要求。
3761592EF鋯L2145753D1发210105212划323427E56繖
2.按动稳定校验要满足的稳定条件是:
ietish
已知iet为80KAish为21.57KA,所以满足要求。
3.满足热稳定校验的稳定条件为:
It2tI2ttima
即31.52X4>21.572X1所以能满足要求。
3.3.4高压侧母线的选择
由前面的负荷计算和短路计算可知流过该母线的最大负荷电流为207A,故
可以选择LMY-4O5母线。
1、按持续性工作电流选择,要求:
IxuIg
Ixu为对应某个环境温度与母线放置方式,长时间容许的电流值。
查表可知LMY-4X母线在40度时平放的载流量为418A,大于该母线最大负荷电流207A,所以满足设计。
2、短路热稳定校验:
S=...I⑶21=、56702=59mm2
C是导线材料及发热温度的相关系数,铝母线材料C=97。
因为40>5mm2大
于59mm2,满足要求。
3.3.5低压侧母线的选择
最大负荷电流由之前负荷计算可得:
35>8X).9=792A
1.按经济密度选择:
S=Ig/Jn=792/1.15=689mm2
2.按持续性工作电流选择:
Ixu在40度时平放的载流量为1210A,大于它的最大负荷电流792A,所以能满足要求。
1.按短路热电流稳定性校验:
406569ED0黐C290477177煷$3940199E9駩4201174E95井
S=.|⑶21/C=.84602/97=87mm2满足要求
2.按动稳定校验:
三相短路电动力FC3)=.3iS3)2-X107
a1
=1.732>21.572106107
0.3
=295.4N
弯曲力矩计算:
M=Fc(3)/10=295.41.1=32.5Nm
W=b%6=。
.1°10°.008=1.33>05
iya3256
C=一=——>05=2.44>06=2.44Mpa
CW1.33
al=70MPa>C
所以能满足要求
四、防雷与接地的设计
4.1防雷的作用
雷电在任何时候都在活动,是非常正常的自然现象。
由于雷电发生闪电有非常高的电场强度,但空气的击穿,放电电流大,雷电放电电流可以在地面上的建筑物由直接冲击而造成的设备,闪电可能冲击地面上的人们,导致动物死亡;雷电流沿内沿配电线路建设的金属管道建设,为变电站和终端用户设备的建设,造
成在变电站设备和用户设备的损坏;雷电流会造成雷电过电压,通过电路与电力设备绝缘损坏引起的,使电源不能正常运行,造成大面积停电,导致巨额的经济损失。
4.2本变电所的防雷设计
保护采用40m高的避雷针,变电站被保护物的高度为h*m)为11m
避雷针的防雷计算公式为:
当hxh/2时,rx=(h-hx)p
22796590C夌33066812A脪2653767A9枩2198855E4嗤215415425吥+T
当hxh/2时,rx=(1.5h-2hx)p
避雷针的高度为h;高度修正系数为p,当h<30m时p=1,当30m p=5.5/■,35o 由上面提供的数据可计算: 4.3防止雷电反击 独立避雷针受雷击时地体上会产生很高的电位。 避雷针不能跟附近的设施靠的太近,不然会有放点现象,这就是反击。 反击会引起用电设备爱绝缘破坏,不要让避雷针和附近金属导体靠的太近,反击电压小于绝缘介质的闪络电压。 独立避雷针的空气间隙Sk和地中距离Sd.的检验办法: Rsh是独立避雷器的冲击接地电阻h为相邻配电装置构架的高度(m正常情况下,Sk>5m,Sd>3m 4.4本变电所的接地计算 其中偏小的。 土壤电阻率计算: 44 0=1.50.6100.910 0.9R Ryc 式中: 0为实测土壤电阻率;计算钢管数量,采用公式直接求出: 式中Rc=,查表可知 32.6104,Rc32.®.51040.910429.34. 3 假定管距7.5m,l2.5,n=15根。 C0.78,代入得n0.929.349根。 若用15根,贝U接地电阻: 40.78 202864F3E伾29578738A玊{q282396E4F湏nW 因为Rr4,所以满足要求。 五、继电保护整定计算 5.1继电保护装置的基本要求 继电保护装置应满足可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求: 这四“性”之间紧密联系,既矛盾又统 选择性 ---指首先由故障设备或线路本身的保护切除故障,当故障设备或线路本身的保护或断路器拒动时,才允许由相邻设备保护、线路保护或断路器失灵保护来切除故障。 上、下级电网(包括同级)继电保护之间的整定,应遵循逐级配合 的原则,以保证电网发生故障时有选择性地切除故障。 切断系统中的故障部分,而其它非故障部分仍然继续供电。 速动性 ---指保护装置应尽快切除短路故障,其目的是提高系统稳定性,减轻故障设备和线路的损坏程度,缩小故障波及范围,提高自动重合闸和备用设备自动投入的效果。 灵敏性 ---指在设备或线路的被保护范围内发生金属性短路时,保护装置应具有必要的灵敏系数(规程中有具体规定)。 通过继电保护的整定值来实现。 整定值的校验一般一年进行一次。 可靠性 ---指继电保护装置在保护范围内该动作时应可靠动作,在正常运行状态时,不该动作时应可靠不动作。 任何电力设备(线路、母线、变压器等)都不允许在无继电保护的状态下运行,可靠性是对继电保护装置性能的最根本的要求。 5.2继电保护的基本原理 继电保护主要利用电力系统中元件发生短路或异常情况时的电气量(电流、 电压、功率、频率等)的变化,构成继电保护动作的原理,也有其他的物理量,如变压器油箱内故障时伴随产生的大量瓦斯和油流速度的增大或油压强度的增高 当被保护的电力系统元件发生故障时,应该由该元件的继电保护装置迅速准确地给距离故障元件最近的断路器发出跳闸命令,使故障元件从电力系统中断开,以最大限度地减少对电力元件本身的损坏,降低对电力系统安全供电的影响,并满足电力系统的某些特定要求(如保持电力系统的暂态稳定等); 反应电气设备的不正常工作情况,并根据不正常情况并发出信号,以便运行人员进行及时处理,或由装置自动地进行调整。 反应不正常工作情况的继电保护装置容许带一定的延时动作。 5.3变电站主要的一些保护方式 531过电流保护 233275B1F嬟33597833D茽326197F6B罫2251957F7執\+J 1.动作电流计算 、必须躲过正常工作电 过电流保护的最小起动电流必须按二个条件整定: 流的最大负荷电流Imax,二、躲过外部故障切断后各电动机的自起动电流。 过电流保护装置的一次侧起动电流可按下式计算 上述中Kk――可靠系数, Kf――返回系数, K Kzq――电动机自起动系数。 Q'Kzqlmax取3 KkkKf 电流继电器的动作电流为: Idzj」IdzJ^Kzqlmax jKiKiKfq 式中Kjx接线系数; Ki——电流互感器。 2.过电流保护的灵敏系数 不接地系统运行最小方式时: 5.3.2纵联差动保护 差动保护是反映被保护元件两侧电流的相对值而启动的保护装置。 当变压器 绕组、两侧套管、引出线出现的短路故障都在这个范围内。 Idql――不平衡电流 Ikw? m――外界短路时的最大短路电流 当它们型号相同时,=0.5;当它们型号不同时,取=1; fwe互感器的误差,取最大值10%。 为了防止误动作,必须使差动保护的动作电流大于最大不平衡电流。 需要提 高差动保护的灵敏度,想办法降低不平衡电流。 5.4本设计的继电保护计算 U234125B74孴3323581D3臓251136219戙287707062灢F{ 5.4.1速断计算 op1 I(3) Imax, 已知速断保护装置的本段动作电流应躲过本段末端的最大短路电流 ;e1取1.3,Im3x等于5.67KA(由前面的短路计算知道) 继电器动作电流为: 电流速断保护灵敏性用其保护范围长度来衡量: 1/J337/01) =(01) 0.427.371 =6Km l16 m=Pmin%上^6100%15%,合格。 'Iab6 5.4.2过电流计算 本段过电流的整定计算,由前面的负荷计算可知,lL,max207A. 保护装置他的一次侧动作的电流10;1为: 继电器的动作电流为: 取过电流保护继电器的动作电流为6A,过电流保护装置的灵敏系数为: 所以能满足要求。 5.4.3对于本变压器采用差动保护 (1)确定基本侧: 238585D32崲j33150817E腾J281546DFA淺241365E48幈242205E9C府E 10KV侧: 10000 INT,d4310577(A) 35KV侧计算电流互感器变比及选用变比: 选择电流互感器标准变比: 300 kTAd 5 10KV侧计算电流互感器变比及选用变比: 所以选用标准变比为
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