如何拟定变频调速节能方案.docx
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如何拟定变频调速节能方案
如何拟定变频调速节能方案?
一、电动机及其调速类型
电动机分为直流电动机和交流电动机两大类。
交流电动机分为同步电动机和异步电动机两大类。
异步电动机分为笼型电动机和绕线型电动机两大类。
同步电动机的额定转速公式:
no=(60×f)÷p
no—同步电动机的额定转速(转速/分,r/min);
f—电动机的额定频率(Hz);
p—电动机的极对数。
异步电动机的转速公式:
n=(60×f)÷p×(1-s)
式中:
n—异步电动机的额定转速(转速/分,r/min);
s—异步电动机的转差率。
s=(1-n/no)×100%
电动机调速类型分为直流调速和交流调速两大类。
交流调速类型分为“三有”和“三无”两大类。
“三有”是指有级(变极)调速,有刷(内反馈串级、外反馈串级、双馈电机、同步)调速,有滑差损耗(变压、变阻、液力偶合器、Ω离合器)调速,系低效调速方式;“三无”即变频调速,无级、无刷、无滑差损耗,系高效调速方式。
二、电动设备类型
电动设备按照转矩特性分为变转矩、恒转矩和倒数转矩三大类型。
离心式或轴流式风机、泵类流体设备属于变转矩类型,机床、球磨机和柱塞式空压机等流体设备属于恒转矩类型,轧机、提升机等设备属于倒数转矩类型。
前一类型称为轻载类型,后两者称为重载类型。
于是,变频器亦相对应分为变转矩和恒转矩两大类型,或者称为轻载和重载两大类型。
三、变频调速节能方案类型
1、离心式或轴流式风机、泵类流体设备如何拟定变频调速节能方案?
依据相似定律:
f(频率)∝n(转速)∝Q(出口流量)
f(频率)∝n(转速)∝H1/2(出口压力)
f(频率)∝n(转速)∝N1/3(轴功率即功耗)
拟定变频调速节能方案步骤如下:
(1)测算平均运行功率Pp
Pp≈Pn·Ip/In
式中:
Pn—电动机的额定功率(kW);
In—电动机的额定电流(A);
Ip—电动机的实际运行平均电流(A)。
(2)估算中心频率(Hz)
(3)测算节电率(%)
——估算年节电量(kW·h)
(4)测算年节电量ΔPa
ΔPa≈ΔPp·t/a
式中:
t/a—年运行小时(h)。
(5)测算年节电价值ΔCa
ΔCa≈CkW·h·ΔPa
(6)测算投资回收期Ir
Ir≈Cf/ΔCa
式中:
Cf—变频装置价格(万元)。
2、已知离心式或轴流式风机泵类设备的挡板或阀门开度如何测算节电率?
对于独立管道系统的风机泵类设备,已知挡板或阀门开度,鉴于入口挡板或阀门也有接近一次方的节电率,可将上述式子中的三次方改为二次方测算节电率;亦可用下面经验式子估算节电率:
Δrhm≈100%-ro-r%
式中:
ro—挡板或阀门开度(%)。
例如,某电厂一台送(鼓)风机的挡板平均开度为55%,采用本方案的节电率约为:
Δrhm≈100%-55%-4%≈41%
3、已知离心式或轴流式风机泵类设备流量如何测算节电率?
依据离心式或轴流式风机、泵类设备的轴功率与流量的三次方近似成正比的相似定理,采用本变频调速方案可由下式测算节电率:
Δrhm≈[1-(Qc/Qn)3]×100%-r%
式中:
Qc——风机、泵类设备的平均流量(m3/h);
Qn——风机、泵类设备的额定流量(m3/h)。
4、已知离心式或轴流式风机泵类设备回流量如何测算节电率?
依据离心式或轴流式风机、泵类设备的轴功率与流量的三次方近似成正比的相似定理,可用下式测算节电率:
Δrhm≈{1-[(Qc-Qr)/Qc]3}×100%-r%
式中:
Qc——风机、泵类设备的平均流量(m3/h);
Qr——风机、泵类设备的平均回流量(m3/h)。
例如某取水泵站,一工三备,平均流量11000m3/h,平均回流量2000m3/h,采用本方案节电率测算:
Δrhm≈{1-[(11000m3/h-2000m3/h)/11000m3/h]3×100%-4%≈41.25%
5、已知离心式或轴流式风机泵类设备出口压力如何测算节电率?
依据离心式或轴流式风机、泵类设备的出口压力与流量的二次方、轴功率与流量的三次方轴功率近似成正比的相似定理,可用下式测算节电率:
Δrhm≈[1-(Pc/Pn)3/2]×100%-r%
式中:
Pc——风机、泵类设备的平均出口压力(MPa)或者平均扬程(m);
Pn——风机、泵类设备的额定出口压力(MPa)或者额定扬程(m)
例如某公司动力处管网的最佳出口压力要求0.45Mpa,而某泵的平均出口压力0.63Mpa,预留管阻损失0.05Mpa,测算节电率:
Δrhm≈[1-(0.45MPa/0.58MPa)3/2]×100%-4%≈28.0%
6、已知离心式或轴流式风机泵类设备间歇运行时间如何测算节电率?
对于间歇运行的离心式或轴流式风机、泵类设备,一般都不配备挡板或阀门等节流装置,或者是挡板、阀门都打开,在出口压力(或扬程)有足够余量前提下,可利用其轴功率与流量的三次方近似成正比的相似定理,由下式测算节电率:
Δrhm≈{1-[tw/(tw+te)3]}×100%-r%
tw——风机、泵类设备的日平均运行时间(h/d);
te——风机、泵类设备的日平均停机时间(h/d).
例如一供水泵日平均运行时间20小时,日平均停机时间4小时,泵的扬程有足够余量,采用本方案的节电率约为:
Δrhm≈{1-[20/(20+4)3]}×100%-4%≈30.56%
7、含有固体颗粒载体的离心式或轴流式风机泵类设备如何测算节电率?
鉴于浆渣泵输送的水中含有一定比例的固体颗粒载体,需要提高泵的运行转矩,而常规的平方性变频模式调速特性太软,调速响应时间慢,往往采用恒变频模式,泵的轴功率不再遵循流量三次方相似定理,而是与流量的一次方近似成正比,亦即呈线性关系,节电率由下式测算:
Δrhm≈[1-(Qc/Qn)]×100%-r%
式中:
Qc——浆渣泵的平均流量(m3/h);
Qn——浆渣泵的额定流量(m3/h)。
依据泵的相似定理,泵的轴功率N与流体的密度ρ近似成正比:
N∝ρ
泵的实际Np轴功率也要高于名牌上标注的额定轴功率Nn,如下式:
Np≈Nn·ρp/ρn
8、并联运行的不同容量泵类设备如何拟定最佳方案?
对于并联运行的不同容量泵类设备,宜实施最大容量机组为主的变频原则。
根据相似定理式,选用最大容量机组的目的是加大调速深度,以期取得f∝n∝N3的显著节能效果;而选用其中的中小容量的机组实施变频调速,因调速范围较窄,甚至仅限于调节速度的上端,导致f∝n∝N1/3的效果不佳。
如水厂有供水泵6台,其中3kV、230kW电动机2台,一工一备;3kV、110kW电动机4台,2工2备。
原将一台3kV、110kW电动机改为380V、115kW电动机实施低压变频调速,结果因其容量所限,只能调节速度的上端,导致电动机长期运行在45Hz频率下,去掉变频器本身的损耗,节电效果不佳。
将最大的3kV、230kW电动机实施实施高峰、平峰和低谷实施全时段变频调速,不仅高峰段节电,而且平峰段和低谷段实现深度调速,功耗近似随转数的三次方显著下降,使总供水单耗降低了24%。
据财务报表,每月供水电费减少了3万元,运行1年即可收回全部投资。
9、多级串联运行的泵类设备如何拟定方案?
对于多级串联输送管路的泵类设备,宜采取多级机组统调的变频调速原则。
对于多级(两级或两级以上)串联的输水、输油、输渣管路,通常是后级机组承上启下负荷较重,而前级机组负荷较轻,传统的调速方案是优先选择后级机组,其结果是变频装置往往处于满载运行仍然满足不了工艺需要。
本方案建议采取两级机组统调的变频原则。
以两级泵串联加压管路为例,可有以下三种变频调速模式:
(1)第一级(初级)泵变频调速模式;
(2)第二级(次级)泵变频调速模式;(3)两级泵均变频且以第一级(初级)泵变频调速为主(频率稍高点),以第二级(次级)泵变频调速随应的模式。
6台尾矿渣浆泵分成3个系统(支路),每个系统有2台泵串联运行。
平峰时3个系统一工两备、高峰时两工一备,向100米左右高的山顶蓄水池输送尾矿渣浆。
首先将两台高压电动机(一个串联输送系统)实现变频调速,可达到高效节能(效率96%以上,年可节电225万kW·h,加上节油节水总价值100万元)、高功率因数(由0.85以下提高到0.94以上)、高可靠性(由高可靠的元部件集成,年节省液偶检修费近10万元)。
具体效益分析如下:
(1)节电率
按照目前工艺所需的出口压力和流量,实际运行频率为41~46Hz,平均为43Hz,平均节电率为:
[1-(43Hz/50Hz)2]×100%≈24%
(2)预测年节电量
630kW×85%(现平均负荷率)×24%×8760小时(年均运行时间)×2台≈225万kW·h/a
(3)年节约价值预测
2台机组年节电价值:
0.4元/kW·h×225万kW·h/a=90万元
加上节省的2台液力偶合器年维修费28×1/3=9.3万元、冷却水费0.2万
元、油耗1.1万元,四项合计:
90+9.3+1.1+0.2=100.6万元。
(4)变频装置投资回收期预测:
106万元÷100.6万元/年=1年
设备初调时,仍按照原操作模式以第二级(次级)出口泵变频调速为主(频率稍高点),以第一级(初级)入口泵变频调速相随应的模式调试,发现前者功耗较大,重负荷时过载;同时,后者功率又得不到发挥。
经统调变频模式后,两者转数较为平衡,并提高了输送能力。
实际运行1年后,节电价值110万元。
10、独立加压输送且恒速间歇运行的泵类设备如何拟定最佳方案?
对于独立加压输送且恒速间歇运行的泵类设备,亦宜采取连续变频降速的节能原则。
对于独立提升液位的恒速泵机组间歇运行的工况,如向高位水池供水、向高位油罐运油、向高位蓄池输送渣液等,阀门开度100%,是否适合变频降速节能技术改造?
依据式1.15.1~式2.15.3可知,泵机组的转速与流量近似成正比,与出口压力的平方近似成正比,与功率的立方近似成正比,如果泵的扬程高于送达的液位,就可以实施变频降速节能技术改造,虽然流量随转速减少,却可延长其运行时间同时缩短间歇运行时间得到补偿。
看起来,似乎是按照一次方的关系多耗了一些能源;但是,其功耗却按照二方的关系节省了能源,两者相抵还能节约一次方的能源。
电动机的实际运行功率Pp由下式计算:
Pp≈√3·Up·Ip·cosφp·ηp
式中:
Up—电动机的实际运行电压;
Ip—电动机的实际运行电流;
cosφp—电动机的实际运行功率因数;
ηp—电动机的实际运行效率。
η%≈[(fp/fn)3-(fp/fn)]×100%
年节电量ΔAa为:
ΔPa≈ΔPa·Δrs·t/a
式中:
t/a—年运行时间(h)。
如某站共有5台供水泵机组,其中,3台为6kV、220kW绕线电动机,1台为380V、155kW笼型电动机,1台为380V、40kW笼型电动机。
2003年10月,成功地将2#号机组6kV、220kW绕线电动机改造为433V、220kW笼型电动机,实现了最大机组变频调速,取代了原恒速间歇供水并与155kW机组切换方式,取得了软启动和变频节电双效益。
已知:
电动机实际运行电流为Up=6000V,Ip=20A,cosφp·ηp之积估算为0.8,则220kW电动机的实际运行功率Pp:
Pp≈√3×6kV×20A×0.8≈166.27kW
又知:
220kW电动机的日运行小时为7h,年运行365日;电价为0.468元/kW·h。
在2#号机组运行时,电动机在40Hz左右频率下调速节电运行。
其流量虽然减少了一次方(20%,流量的损失可通过延长运行时间补偿),但其功耗却可下降三次方(48.8%)。
此时段节电率Δrs约:
Δrs≈[(40Hz/50Hz)3-(40Hz/50Hz)]×100%≈28.8%
年节电量ΔPa约为:
ΔPa≈166.27kW·7h×365日×28.8%≈12.23万kW·h。
11、柱塞式风机、泵、压缩机类设备如何测算节电率?
柱塞式风机、泵、压缩机类设备也是容积压缩原理,其特点是,其轴功率与流量近似成线性(即一次方)关系,可用下式测算其节电率。
Δrhm≈[1-(Qc/Qn)]×100%
式中:
Qc——柱塞式风机、泵类设备的平均流量(m3/h);
Qn——柱塞式风机、泵类设备的额定流量(m3/h)。
12、取代液力偶合器调速如何测算节电率?
我国在变频调速技术尚未成熟时期,曾推广过液力偶合器调速方式,因其从动轮的转速与离心式和轴流式风机、泵类设备的额流成正比,此类设备的轴功率与其转速的三次方近似成正比,刨除液力偶合器的滑差损耗,还有接近二次方的节电率,故采用本变频方案的节电率如下式:
Δrhm≈[1-(nc/nn)]×100%-r%
式中:
nc——液力偶合器的平均运行转速(r/min);
nn——液力偶合器的额定转速(r/min)。
例如某泵站原用液力偶合器时,额定转速750r/min,平均转速630r/min,改用变频方案后的节电率:
Δrhm≈[1-630r/min/750r/min)]×100%-4%≈12%
还能节油、节水、节省维修费用约40万元/年。
变频调速与液力偶合调速方案对比如下:
我国原国家经委于1987年3月18~21日在北京香山召开了“交流电机调速驱动节电技术座谈会”,通过与会60位专家反复讨论,把各种调速技术分为三类。
“第一类是变极调速、串级调速、液力偶合器调速、电磁滑差离合器调速。
这四种调速技术成熟可靠,目前即可应用推广。
”“第二类是中小容量的变频调速技术和液体调速离合器”,“第三类是大容量的变频调速装置”,认为变频调速:
“这种技术具有效率高、调速范围宽、精度高、能无级调速等特点,目前已有不同容量单机投入工业试验。
但存在着国产原件可靠性差、设备造价高个试点应用时间短的问题,暂时尚难推广。
”但是,毕竟变极调速级数有限,串级调速因绕线式电机有滑环和电刷弊端,液力偶合器调速和电磁滑差离合器调速因有滑差损耗而被公认为低效调速方式,而变频调速被公认为高效调速方式中最有发展前景,于是,会后全国十二位知名教授联名致函国务院领导,建议加速开发变频调速装置。
仅仅10年的努力,随着变频调速技术的成熟和广泛应用,1997年11月1日我国首次颁布的《中华人民共和国节约能源法》中,即明令规定“发展电机调速节电和电力电子节电技术”。
变频技术是现代电力电子的核心技术,变频调速技术则将电机调速节电和电力电子节电技术融为一体,被誉为当代“节电之魁”和“节能之冠”。
变频调速与液力偶合调速性能对比曲线如下列图示:
图1.变频调速节能曲线对比图
图2.变频调速的效率曲线图
图3.变频调速功率因数对比曲线图
从以上图中显而易见,变频调速无滑差损耗,比液力偶合器调速效率高,功率因数高,具有较高的节能效果。
而液力偶合器是以滑差或者说消耗能源为代价实施调速的,即利用其主动轮将机械能传递给油介质,再通过油介质把能量传递给从动轮,利用两轮之间产生的滑差来调节转速。
油介质在功率传递中产生大量的热损耗白白浪费掉,尚须循环水泵冷却,不仅浪费电能,又浪费介质油和冷却水,虽然省了一次投资,却增加了日后维护费用。
而且,故障率也约来约频繁,一旦发生故障,势必停产检修,停发电的损失将更大。
总之,液力偶合器是一种电动机调速节电方式,但是属于低效调速方式,而且随着运行时间推移,必然进行二次改造,由高效免维护的变频调速方式所取代。
该泵站6台尾渣泵原都配置了调速型液力偶合器。
泵的额定轴功率只需194kW,匹配功率也不过310kW;而目前配用的630kW电动机运行电流经常超过额定电流74A,处于满载甚至超载运行,电动机温升较高。
原因是:
(1)离心泥浆泵超速运行,功耗将近似随转数的三次方增大,以转速660r/min为例,设定泵的效率为80%,此时泵的匹配功率将为:
P≈194kW÷80%×[660/590]3≈340kW
尾矿浓度增大,功耗将近似随浓度的一次方增大
以40%浓度为例,此时泵的输入功率将增至为:
Ps≈340kW×(1+40%)≈476kW
(2)液力偶合器的滑差损耗和机械损耗,其效率将近似随转速的一次方降
低以660r/min为例,此速段的运行效率约为:
ηr≈96%×660/750≈84%,液力偶合器的输入功率将增至为:
Pl≈476kW÷84%≈567kW
(3)电动机过压运行,其功耗将近似随电压的1.5次方增大,以6kV、630kW
电动机在6.6kV下过压10%运行为例,此时电动机的实际功率将增至为:
Pm'≈567kW×[6600/6000]1.5≈654kW
故电动机过压过载运行,导致发热。
将电动机增容到700kW,实现变频调速后,比原液偶调速增加输送能力10%,节能20%;第二步将1#、2#、3#、4#机组电动机增容到730kW;变频装置增容到800kW、变压器增容到1250kVA后,比原液偶调速增加输送能力20%,节能20%以上,运行1年即收回了改造投资。
13、如何拟定浆渣泵变频调速方案?
诸如冶金行业选矿厂的尾砂泵、热电行业的灰渣泵等,都是以水为载体将生产中的废渣、废砂等固体通过冗长的管道排到附近的山顶储放。
因此,其特点是:
——由于固体废弃物浓度较高,需要高转矩启动特性;
——由于固体浓度高,需要恒转矩调速特性;
——由于固体废弃物对阀门挡板磨损很大,不适合利用阀门调节压力和流量;
——目前多采用调速型液力偶合器实施软启动和运行调速。
所谓软启动,实质是电动机空载硬启动,瞬间启动电流仍有额定电流的5倍左右,只是启动时间短而已;而运行调速特性很软,响应时间长,难以自动控制;而且因滑差损耗,既丢转又耗能。
选用变频方案即可迎刃而解。
不仅具有自动提升启动转矩的功能,而且在保持变转矩的最大功率前提下实现恒转矩运行,调速特性为直线性,适配PLC、DCS、FCS等控制系统实现自动化。
如某铁矿精尾车间4#砂泵站,原设计为7台250PN泥浆泵,4台工作3台备用。
但投产以来由于生产情况的变化及输送浓度的提高,一直以一台250PN泥浆泵工作就能满足生产要求。
现随着坝体的不断增高,250PN泥浆泵的流量及扬程均已达到极限状态,无法满足坝体加高及输送管线延长的使用要求,250PN泥浆泵在严重过载,电动机严重过载过流过热才满足目前正常生产的,甚至高压电缆都呈现过流过热焦化现象,因此,对4#砂泵站输送设备的技术改造势在必行。
现有6台渣浆泵单级并联,均由6kV、630kW、8极电动机驱动,实行一工5备,尾矿矿浆由渣浆泵加压后途经3.5km管线,最终输送到净高73.85m的山顶尾矿库内。
在其内部改造项目设计中,拟采用两级渣浆泵串联方式以提高出口压力和扬程,6台渣浆泵分成三个输送系统,实行两工一备(砂浆浓度21%以下工况)及一工两备(砂浆浓度21%及以上工况)运行模式。
电动机温升很高的原因主要有四个方面:
(1)尾砂坝日益增高
随着尾砂坝的日益增高,现有单级泵的扬程已经不能满足实际需
求,造成泵负荷过重,导致电动机过热。
(2)尾矿浓度增大
浆渣泵的轴功率将近似随浓度的一次方增大。
(3)电动机长期过流绝缘老化
电动机的额定电流为76A,而实际运行电流为70A~90A,平均
80A。
电动机的温升主要取决于运行电流。
其定子绕组的绝缘等级为B级,在长期过流工况下加速绝缘老化,散热条件恶化。
以上就是导致电动机乃至电缆过热的直接原因。
(1)推荐两级渣浆泵串联等速变频方案
即两级渣浆泵采取等速变频调速节能的技术方案。
根据泵类设备相似定律(略):
优点是两级渣浆泵实施等流量的匀速运行,依据式1,泵的转速与流量近似成正比,在出口流量一定条件下,两级泵转速相同,流量相等,能量平衡,能耗最低,能效最高。
(2)与一级渣浆泵变频方案对比
即初级泵(一级泵)或者次级泵(二级泵)采取增容变频调速节能措施,优点是一次投资较小。
缺点是两级渣浆泵实施转速不同、流量与转速近似成正比,在要求出口流量一定的条件下,两级泵能量不平衡,依据式1和式2,转速高者,出口压力高,流量也大,多余的流量被低速泵抑制掉;多余的流量所消耗的轴功率则近似成三次方关系,因此,该方案的能耗高,能效低。
如果前级泵调速,不仅仅有液偶的滑差损耗,而且后级泵相当于多了一个人口阀门,必然有节流损耗;若是后级泵调速,不仅仅有液偶的滑差损耗,而且前级泵相当于多了一个出口阀门,节流损耗更大。
即在一组两台浆渣泵串联输送系统对比观察两台电动机的运行电流总和是,在保证相同流量和出口压力前提下,两级浆渣泵等速运行模式时,两级电动机的总电流最小;而前级泵调速,后级泵接近工频运行时,两级电动机的总电流较大;当后级泵调速,前级泵接近工频运行时,两级电动机的总电流最大。
(1)两级渣浆泵增容变频方案节电价值预测
借助于内部改造设计方案关于液偶节电效益预测方法:
”以输送浓度P=20%输送至初期主坝计,采用液偶调速时运行功率N=543kW,不采用液力偶合器调速时功率N=900kW,电费按0.45元/kW·h考虑,每年可节省电费(900-543)×330×24×0.45=127.23万元。
”当调速在80%额定流量时,采用本变频调速装置,装置功耗不过3.8%,节电率为45%,而液偶的功耗至少16.8%,节电率为32%,两者之差为13%以上,变频工况下电动机的功耗为:
543×(1-13%)=472.41kW,则本变频方案年节电费约为:
(900-472)×330×24×0.45=152.53万元。
(2)节省3台液偶的购置费
每台液偶的费用按17万元计,即节省3台液偶的购置费:
17万×3=51万元。
这还未包括液偶的土建改造费用。
(3)节省3台液偶的维修费
3台液偶日后的每年维修费用大约20万元左右。
其中:
——消耗冷却水和水泵电费约2万元左右。
——液偶每周都要补充消耗掉的介质油,每年耗油费约3万元左右。
——年检修费约15万元。
(4)节省6台高压电动机的购置费
6台6kV、630kW、10极电动机的购置费单价约20万元/台,故可节省高压电动机投资:
20万元/台×6台=120万元。
该方案已付诸实施运行良好。
遗憾的是,为了省投资只上4套变频装置,带来现场切换的麻烦。
14、取代绕型电动机串电阻调速如何测算节电率?
我国在变频调速技术尚未成熟时期,也曾推广过绕线电机串电阻调速方式,至今煤矿提升机上仍靠着绕线电机串电阻调速。
其转速与离心式和轴流式风机、泵类设备的流量成正比,此类设备的轴功率与其转速的三次方近似成正比,除串电阻调速的滑差损耗,还有接近二次方的节电率,故采用变频方案的节电率由下式测算:
Δrhm≈[1-(nr/nn)]×100%-r%
nr——绕线电机串电阻调速的平均转速(r/min);
nn——绕线电机的额定转速(r/min)。
从经验上看,绕线电机采用变频调速取代串电阻调速的节电率,取通常取20%~30%。
15、如何拟定电厂暨热电厂风机变频调速方案?
要瞄准电厂暨热电厂的三机三泵。
三机包括一次(送)风机和二次(送)风机、吸(引)风机、排(喷)粉机;三泵包括给水泵、冷凝水泵、循环水泵。
而过去常用的灰渣泵正在因为工艺变化遭淘汰。
16、如何拟定矿井主扇变频调速方案?
现代矿井主扇多采用对旋式轴流风机,因为它由两个轴流风机叶轮彼此相对旋转,能产生相当于两级风机的压力,整体结构十分紧凑,效率高达80%~85%。
唯一的缺点是驱动方式较难处理。
但配上本变频调速装置便能实现无级变速和优化控制,而且在不同速段下都可以保持很高的运行效率。
本变频调速模式有两种:
一种是一拖二,即一套大变频装置同步反向控制两台电动机;另一种是二拖二,即两套小变频装置分别反向控制两台电动机。
每套变频装置均可加装变频/工频切换装置,
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