30m箱梁施工技术方案脚手管1014.docx
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30m箱梁施工技术方案脚手管1014
30m跨连续箱梁施工技术方案
1、概述
◆1.1、工程概况
杭州湾跨海大桥南引桥陆地区及南引线位于庵东镇海星村十塘至八塘横江南100m,北侧与南桥桥台相接,南侧与连接线相连。
里程桩号K81+815-K85+000全长3185m,其中含匝道桥720m。
按项目部总体要求,一工区负责组织施工的为G8-G54号墩,里程桩号K81+815.00-K83+195.00,全长1380m,其中另含匝道桥N1,N2,M1,M2合计720m。
(1)设计标准:
①、道路等级:
高速公路
②、行车道数:
双向六车道
③、设计行车速度:
100km/h
④、桥面高度:
双幅33m宽,行车道宽度2×3×3.75M
⑤、桥梁要素:
桥梁全长2873.5m,为30m跨,50m跨等多联连续箱梁,一工区施工的G8-G54墩为7×30m连续箱梁四联,6×30m连续箱梁两联,3×30m连续箱梁两联及720m匝道桥。
⑥、地震设防裂度:
VI度
⑦、最大纵坡度:
≤3%
⑧、桥面横坡:
2%
(2)结构型式
本段桥上部结构共92孔(单幅),其上部结构为16联预应力砼连续箱梁,分上、下两幅。
一工区施工的G8-G54号墩上部结构分为7×30m连续箱梁四联,6×30m连续箱梁两联,3×30m连续箱梁两联,结构如下:
① 7×30m变宽段连续梁
本段所述梁高均为距线路中心线16.40m处梁高。
7×30m变宽连续梁单幅桥为单箱双室斜腹板截面,梁高1.80m。
为使全线梁高变化流畅,与4×50m连续梁相接的7×30m梁边跨采用变高过渡。
在K81+815-K81+816.3范围内梁高为3.20m,在K81+816.3-K81+827范围内采用折线过渡实现变高,其余部分梁高1.80m。
接上桥匝道主梁顶宽由15.80m变至21.48m;接下桥匝道幅主梁顶宽由15.80m变至20.42m。
主梁保持内外侧腹板倾角不变、底板水平的原则下由线路内侧向外侧放坡;腹板厚0.50m;箱梁翼缘悬臂长3.9m,悬臂根部高0.50m,悬臂端部高0.20m;顶板厚0.26m,底板厚0.30m。
主梁采用纵横双向体内预应力体系。
② 6×30m连续梁(匝道桥)
陆地服务区上下主线桥采用6×30m等高度预应力混凝土连续梁,主梁为单箱室斜腹板截面,梁高1.60m。
主梁位于曲线半径为R=2000m和R=1600m上。
主梁顶宽8.50m,主梁底宽3.92m;腹板厚0.50m;箱梁翼缘悬臂长2.0m,悬臂根部高0.50m,悬臂端部高0.20m;顶板厚0.26m,底板厚0.30m。
主梁采用纵向体内预应力体系。
③ 3×30m变宽段连续梁
3×30m变宽连续梁单幅桥为单箱四室斜腹板截面,梁高1.80m(距线路中心线16.40m处梁高)。
接上桥匝道主梁顶宽由21.48m变至15.90m(垂直于主线桥线路中心线)+11.56m(垂直于匝道桥线路中心线);接下桥匝道主梁顶宽由20.42m变至15.90m(垂直于主线桥线路中心线)+11.11m(垂直于匝道桥线路中心线)。
主梁保持内外侧腹板倾角不变、底板水平的原则下由线路内侧向外侧放坡;外腹板厚0.50m,内腹板厚0.40m;箱梁翼缘主线桥线路中心侧悬臂长3.9m,悬臂根部高0.50m,悬臂部高0.20m;箱梁翼缘匝道桥侧悬臂长3.9-2.0m,悬臂根部高0.50-0.45m,悬臂端部高0.20m;顶板厚0.26m,底板厚0.30m。
主梁采用纵横双向体内预应力体系
④ 30m等宽连续梁
30m等高预应力连续箱梁单幅桥面顶宽15.80m,采用单箱单室斜腹板箱形截面,梁高1.80m;主梁底宽7.30m;腹板厚0.60m;箱梁翼缘悬臂长3.90m,悬臂根部高0.50m,悬臂端部高0.20m;顶板厚0.26m,底板厚0.30m。
主梁采用纵横双向体内预应力体系。
上部结构预应力箱梁均利用支架上现浇施工。
2、施工工艺
根据设计要求及现场实际情况,30m箱梁因其所在位置净空不高,拟采用钢管式满堂脚手支架现浇施工工艺进行施工,考虑到桥位的地质条件差,支架基础要进行回填碾压压实处理才能正式施工。
施工分段为36m+30m+…+30m+24m,在支架上逐孔现浇。
其施工工艺流程见图2.1。
图2.130m跨箱梁支架施工工艺流程框图
3、施工部署及方案介绍
◆3.1施工部署:
根据设计施工工艺安排,30m跨现浇箱梁设置两条施工主线,第一条主线从24#墩向54#墩方向单幅施工;第二条主线从24#墩向8#墩方向单幅施工;每条主线两个施工作业面。
30m跨墩身、承台相应安排以24#墩为中心分别向54#墩和8#墩两个方向施工,待施工完成箱梁的承台、墩身后,即可开始现浇箱梁的施工。
G24#~G54#现浇箱梁先施工左半幅,后施工右半幅;G24#~G8#现浇箱梁先施工右半幅,后施工左半幅。
施工共投入4套设备和相应人员,以及4个施工段(单幅长36m)的底模和6个施工段(6跨)的支架系统进行现浇箱梁施工。
底模和支架系统均按半幅设计、配置。
每施工段约20~25天,约需22个月的施工工期。
◆3.2施工方案介绍
桥位区地层沉积时间短,工程地质性质较差,地质为粉砂、亚粘土、亚粘土夹粉沙等。
为保证施工质量及安全,箱梁施工采用满堂脚手支架进行混凝土逐段现浇施工,支架采用Φ48×3.5的脚手钢管,支架基础采用碎石宕渣回填碾压整平。
支架体系由支架基础(宕渣、碎石回填压实)、Φ48×3.5的脚手钢管立柱、横联、斜联、顶托、10cm×10cm木方分配梁、25cm×5cm木垫板、底模系统组成。
底模系统分侧模和底模组成。
10cm×10cm木方分配梁按纵桥向布置,直接铺设在顶托上,模板采用定型大块竹胶模板,经木方背带后铺设在10cm×10cm木方分配梁上。
支架的结构及布置形式见图4.1所示。
支架安装完后需进行压载试验以消除支架的非弹性变形并实测各跨支架跨中变形量,为立模设置预拱度提供依据。
支架拟采用等载进行预压,预压最大荷载按箱梁自重的1.2倍进行控制,取得基本数据后,设置模板立模标高。
压载采用简易水箱加水载进行,因有纵坡和横坡影响,水箱分段加水进行。
支架搭设、预压完成后,调整模板标高;然后在支架上进行钢筋的绑扎、内模板支立和混凝土的浇注。
连续箱梁的底模采用竹胶模板,侧模采用定型钢模板以便于施工拆除和搬运,同时以提高箱梁施工外观质量。
每孔箱梁的砼浇筑从箱梁跨中开始向箱梁两端推进,以减小支架变形的影响,同时注意混凝土浇注的对称性以确保支架的安全。
箱梁分节段施工,每施工段为一跨30m,起始施工段长度为36m,末尾施工段长度为24m。
箱梁(半幅)支架现浇施工工艺程序:
a、24#~26#墩(左幅)支架基础处理施工。
b、搭设24#~26#墩箱梁支架,根据荷载分部情况进行预压。
c、调整模板标高,现浇第一施工段箱梁混凝土,第一次浇注长度为36m。
同时搭设25#~27#墩箱梁支架。
d、张拉第一施工段箱梁纵向预应力和横向预应力钢束。
e、预应力张拉后,卸载拆除第一跨箱梁支架,移至第二跨搭设。
第一施工段模板系统移至第二施工段安装。
f、浇注第二施工段箱梁砼,浇注长度为30m(以后浇注长度为30m,最后一段浇注长度24m),施工时要有1.5跨支架,以满足模板周转施工进度要求。
f、待第二施工段箱梁混凝土达到设计强度预应力钢束张拉后,拆除该跨箱梁支架,移至第三施工段搭设。
g、如此循环、连续流水作业,直至完成所有30m跨径连续箱梁的现浇施工任务。
h、最后拆除全部现浇支架,形成一联连续箱梁体系。
i、同理进行右幅施工,施工程序与前相同。
半幅30m跨现浇箱梁施工程序见图3.1。
图3.130m跨箱梁支架现浇施工程序图
4、满堂支架设计与施工
满堂支架设计计算考虑两个工况,工况一:
箱梁砼施工完成,未初凝前;工况二:
箱梁砼施工完成,初凝后。
支架钢管脚手架共考虑6跨,每施工段为1.5跨,循环周转进行施工。
支架系统构造图4.1如下:
图4.1a30m箱梁支架系统平面布置图(mm)
图4.1b30m箱梁支架立面布置示意图(cm)
图4.1c30m箱梁支架断面布置示意图(cm)
4.1支架计算与基础验算
先进行工况一条件下各项计算,工况二可只对钢管支架进行相关计算。
4.1.1资料
(1)满堂支架所用材料为Φ48×3.5mm钢管;
(2)立杆、横杆承载性能;
立杆
横杆
步距(m)
允许载荷(KN)
横杆长度(m)
允许集中荷载(KN))
允许均布荷载(KN)
0.6
40
0.9
4.5
12
1.2
30
1.2
3.5
7
1.8
25
1.5
2.5
4.5
2.4
20
1.8
2.0
3.0
(3)根据《工程地质勘察报告》,本桥位处地基容许承载力在80Kpa以上。
4.1.2荷载分析计算
(1)恒载(砼):
a、纵桥向根据箱梁断面变化,按分段均布荷载考虑,其布置情况如下:
纵桥向荷载分布图
b、桥向各断面荷载分布如下:
横桥向荷载分布图
(2)模板荷载:
a、内模(包括支撑架):
按q=1.2KN/m2考虑
b、外模(包括侧模支撑架):
按q=1.2KN/m2考虑
(3)施工荷载:
因施工时面积分布广,需要人员及机械设备不多,按q=2.5KN/m2考虑(施工中要严格控制其荷载量)。
(4)脚手架及分配梁荷载:
按脚手架搭设高度10m考虑,q=2.92(钢管)+0.85(分配梁)=3.77KN/m2。
(5)施工中不可预见荷载:
20%砼重量。
4.1.3钢管立杆受力计算
(1)在墩顶A-A断面腹板位置,分布荷载
q=45.65+1.2+1.2+2.5+3.77+45.65×20%=63.45KN/m2
钢管立杆分布按45cm×45cm,横杆层距按120cm考虑,则
单根立杆受力为:
N=0.45×0.45×63.45=12.85KN<[N]=30KN
(2)在跨中B-B断面腹板位置,分布荷载
q=41.3+1.2+1.2+2.5+3.77+41.3×20%=58.23KN/m2
钢管立杆分布按45cm×45cm,横杆层距按120cm考虑,则
单根立杆受力为:
N=0.45×0.6×58.23=11.8KN<[N]=30KN
(3)在跨中B-B断面底板位置,分布荷载
q=19.7+1.2+1.2+2.5+3.77+19.7×20%=32.31KN/m2
钢管立杆分布按45cm×60cm,横杆层距按120cm考虑,则
单根立杆受力为:
N=0.45×0.6×32.31=13.1KN<[N]=30KN
(4)翼缘板位置立杆计算
荷载分布:
q=9.1+1.2+1.2+2.5+3.77+9.1×20%=19.59KN/m2
钢管立杆分布为45cm×90cm,横杆层距按120cm考虑,则
单根立杆受力为:
N=0.45×0.9×19.59=7.93KN<[N]=30KN
经以上计算,立杆均满足受力要求。
4.1.4地基受力计算
由工程地质勘察报告,设计提供的地质勘探资料表明,地表土质为压粘土、亚砂土、砂土,地基的承载力最小为80kpa,无软弱下卧层。
(1)墩顶横隔板位置:
因墩顶横隔板位于承台和墩顶处,钢管支撑直接传递于承台承受,地基是可以满足受力要求的。
(2)墩顶腹板加厚段:
按A—A断面计算
由上计算可知,单根立杆承载力为N=12.85KN,分布地基受力面积为0.45m×0.45m(因分布面积纵横距离为0.712m大于钢管间距,故取钢管间距作为分布纵横距离),则:
地基应力σ=N/A=12.85KN/(0.45m×0.45m)=63.5Kpa<[σ]=80Kpa
此基础为承台地基,其承载力能够满足要求。
地基传力方式如下:
(3)标准断面段:
按B—B断面计算
由上计算可知,单根立杆承载力为N=11.8KN,分布地基受力面积为0.45m×0.45m,则:
地基应力σ=N/A=11.8KN/(0.45m×0.45m)=58.3Kpa<[σ]=80Kpa
地基传力方式如下:
(4)翼缘板位置:
由上计算可知,单根立杆承载力为N=7.93KN,分布地基受力面积为0.45m×0.9m,则:
地基应力σ=N/A=7.93KN/(0.45m×0.9m)=19.6Kpa<[σ]=80KPa
地基传力方式如下:
4.1.5地基沉降量估算
(1)假设条件:
E0在整个地层中变化不大,计算地层按一层进行考虑。
(2)按照弹性理论方法计算沉降量:
S=
S——地基土最终沉降量;
p——基础顶面的平均压力;按最大取值P=63.45KPa(墩顶位置)
b——矩形基础的宽度;0.45m
μ、E0——分布为土的泊松比和变形模量;μ=0.2
ω——沉降影响系数,取1.12
E0=[1-2μ2/(1-μ)]Es
Es=10.05Mpa
E0=9.045
最终沉降量S=63.45×10-3×0.45×1.12×(1-0.22)/9.045
=3.4mm
4.1.6分配梁(10cm×10cm木方)受力计算
荷载:
按墩顶A-A断面最大荷载进行计算,q1=63.45KN/m2,
F1=q1×0.3×0.45=8.57KN
计算模式:
因分配梁为纵桥向布置,可按跨径为45cm的三跨连续梁进行计算:
A-A断面:
①强度验算
弯矩M和应力σ:
查“荷载与结构静力计算表”得三跨连续梁弯距系数Km=-0.267
M=KmFL=0.267×8.57×0.45=1.03KN.m
σ=M/W=1.03×103/(0.1×0.12/6)
=6.2MPa<[σ]=9.5MPa满足受力要求
②刚度验算
查“荷载与结构静力计算表”得三跨连续梁挠度系数Kω=1.883
ωmax=KωFL3/(100EI)=1.883×8.57×103×0.453/[100×8.5×109×(0.1×0.13/12)]
=0.21mm<L/500=0.45/500=0.9mm满足受力要求
③抗剪验算
[τ]=1.7Mpa
A-A断面:
τ=ν/A=KνF/A=1.267×8.57×103/(0.1×0.1)
=1.09Mpa<[τ]=1.7Mpa满足受力要求。
4.1.7竹胶模板及背带(10cm×10cm木方)受力计算
(1)荷载:
按墩顶A-A断面最大荷载进行计算,
q1=59.68KN/m2
(2)计算模式:
竹胶模板面板的背带布置为30cm一道,因此,面板可按四跨连续梁进行计算;因背带为横桥向布置,跨径为45cm的连续梁,简化为45cm简支梁进行计算:
(3)面板验算
面板规格:
2440mm×1220mm×12mm
①强度验算
竹胶面板的静曲强度:
[σ]纵向≥70Mpa,[σ]横向≥50Mpa
∵跨度/板厚=300/12=25<100∴属小跨度连续梁
查“荷载与结构静力计算表”得四跨连续梁弯距系数Km=-0.107
∴Mmax=KmqL2=0.107×0.06×(300)2=577.8N.mm
面板截面抵抗矩:
W=bh2/6=1×122/6=24mm3
σ=M/W=577.8/24=24.1N/mm2<[σ]横向=50Mpa,满足要求。
②刚度验算
竹胶面板的弹性模量:
[E]纵向≥6×103Mpa,[E]横向≥4×103Mpa
考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方,面板的实际净跨径为200mm,故
ω=KωqL4/(100EI)=0.632×0.046×(200)4/(100×4×103×1×123/12)
=0.81mm<[ω]=1.5mm,满足要求。
(4)背带10cm×10cm木方计算
①荷载:
按墩顶A-A断面最大荷载进行计算,
q1=59.68KN/m2
计算模式:
因分配梁为横桥向布置,跨径为45cm的连续梁,简化为45cm简支梁进行计算:
A-A断面:
2强度验算
弯矩M和应力σ:
A-A断面:
M=qL2/8=17.9×0.452/8=0.453KN.m
σ=M/W=0.453×103/(0.1×0.12/6)
=2.72MPa<[σ]=9.5MPa满足受力要求
④刚度验算
A-A断面:
ωmax=5qL4/(384EI)=5×17.9×103×0.454/[384×8.5×109×(0.1×0.13/12)]
=0.13mm<L/500=0.6/500=1.2mm满足受力要求
⑤抗剪验算
[τ]=1.7Mpa
A-A断面:
τ=qL/A=17.9×103×0.45/(0.1×0.1)=0.81Mpa<[τ]=1.7Mpa
满足受力要求。
4.1.8工况二条件下支架受力计算
(1)荷载:
按连续箱梁七跨平均荷载进行计算,
P=(2075.6×2.6+241+132+338+284+294+3558+2075.6×0.2)/7+8.67=1531.3KN
(2)计算模式:
箱梁砼初凝后只考虑底板区域支架承受全部上部荷载。
底板区域支架钢管立柱N=16×67=1072根,
故单根钢管受力为P/N=1531.3/1072=1.43KN<[N]=30KN
满足受力要求。
4.2满堂支架设计与施工
(1)支架布置
连续箱梁支架系统由下而上依次为:
支撑架基础、Φ48钢管脚手支架、顶托、分配梁和底模等组成。
采用Φ48钢管脚手支架立柱按45cm×45cm(腹板)间距和45cm×60cm(底板)间距和45cm×90cm(翼缘板)间距进行布置,由于墩顶位置箱梁底腹板加厚(长2m),荷载分布最大,钢管立柱按45cm×45cm间距进行布置。
钢管支架设置纵横向横联,横联层距按120cm考虑,在横桥方向和纵桥方向支架之间设置斜杆支撑,斜联按360cm间距布置。
每跨(30m)立杆纵桥向共布置67排,横桥向共布置26排。
支架设置顶托和底托进行标高调节和卸荷,底托下采用25cm×5cm枕木支垫。
(2)支架施工
支架为钢管脚手架,其为定型定尺便拆工具杆件,安装搭设方便快捷。
基础处理完毕后,测量先放出箱梁投影边线,采用石灰或钢筋桩做好标记。
然后按照杆件分布位置及间距拉线逐根布置立杆,杆件搭设顺序按照大编号墩位向小编号墩位依次搭设。
立杆布置时,纵横方向必须拉线进行,保证立杆位置及分布间距均匀一致。
因箱梁纵桥向坡度为一变化值,横桥向坡度为2.0%,杆件(特别是顶杆)要根据净空高度变化而变化。
搭设支架时,采用木板为施工临时平台及通道,在连接横向连杆时应注意底部和顶部尽量减小悬臂长度。
杆件采用人工运输或绳索上拉,不允许随便乱丢,施工人员必须栓安全带。
支架搭设中,要时刻检查杆件的距离和立杆的垂直度。
(3)支架拆除
拆除时间:
在箱梁混凝土达到设计强度且箱梁预应力张拉完成后。
拆除设备:
可用25t汽车吊等起吊设备。
为方便支架系统拆除、加快拆除速度,卸载采用中间向两端对称分组进行。
拆除方法如下:
◇利用扳手等旋松顶托螺栓进行卸载,使底模脱离箱梁底;
◇解除底模与侧模、底模与底模之间的连接螺栓;
◇利用吊车拆除翼缘板和侧模模板,人工分块移动底模至翼缘板位置,然后用吊车吊到地面上;
◇拆除10cm×10cm木方分配梁和顶托;
◇按从上向下的顺序依次拆除脚手架。
◇将拆除的支架移至下一施工跨进行施工。
4.3支架基础处理
4.3.1准备工作
为了使地基达到最好的受力条件,减少承台开挖基坑及雨水的影响,在承台施工完成后,及时回填承台基坑。
回填前,用水泵抽干坑内集水,挖掘机用干燥的好土或钻渣分层(30cm~40cm)进行回填,每层回填完成后,用挖掘机进行压实处理。
在箱梁投影外侧开挖畅通的排水沟,避免场地内集水且降低地下水位,使地基土层自由沉降稳定。
4.3.2场地清理,初步整平
首先对表层松土进行清理,去除淤泥及松土,在清理中应注意对原土层减少破坏。
然后用干燥后的钻渣对低洼处进行回填,用装载机对地面初步铺平碾压。
再用振动碾压机对地面来回碾压3~4次,使地基土密实。
4.3.3回填碎石压实处理
平整压实地基后,然后在其上铺填40cm厚碎石宕渣层,采用装载机碾压密实。
铺填宕渣碎石用装载机或挖掘机进行,后用人工对其细平,装载机或挖掘机来回碾压3-4次,然后在基础位置和箱梁外侧分布排水沟,安放立杆底托垫板(5cm×25cm木板),底托垫木必须与碎石层紧密接触。
地基回填压实后的顶标高略高于附近地表面以利于排除表面积水。
地基处理目的有二:
一是压实处理,确保地基的承载力,减小表层土和深层土的沉降量;二是回填碎石,增大钢管支架与地基受力传递面积,减小地基单位承载力。
4.3.4地基承载力试验:
为了验证方案的可行性,确保地基土满足受力和沉降要求,我部准备对地基进行简单的承载力试验。
基础结构示意见图4.2。
图4.2支架基础结构示意图
4.4分配梁
支架搭设完成后,安放顶托,最后安装分配梁,分配梁为10cm×10cm木方,沿纵桥向布置。
顶托先调节至中间位置,以便于以后模板标高的调整和卸载要求。
顶托“U”型槽口向同一个方向,分配梁(10cm×10cm木方)放在顶托“U”型槽口内,每个顶托必须与分配梁完全接触,保证受力要求。
分配梁在纵向接长时,其接头位置应落在顶托上。
分配梁全部安装完成后,根据设计标高要求,先固定最外两侧的标高,然后利用广线拉线调平标高,最后才安装底模。
4.5模板体系
箱梁模板主要包括外模和内模,外模为定型竹胶模板;内模为小块钢模和木模组拼利用脚手管支撑加固。
4.5.1外模
外模包括底板底模、翼板模及腹板侧模,采用竹胶模板。
翼板模及腹板侧模连成整体,横桥向由3块底模和2块侧模组拼而成,侧模与底模、底模与底模之间采用螺栓拉杆连接。
底模采用面板,用10cm×10cm木方进行背带,底模搁置于顺桥向的10cm×10cm木方分配梁上。
底板底模除桥墩处外,其它模板以1.22m×2.44m为制作单元,安装时各单元间用螺栓连成整体。
翼板底模及腹板侧模与底模类式,均采用竹胶模板,翼板底模与腹板侧模标准加工尺寸为1.22m×2.44m,模板纵桥向长度根据设计利用非标段进行长度调节。
底模、翼缘板模板和腹板模板之间均采用螺栓进行连接。
(1)加工:
外模在专门加工厂进行加工,加工时应制作专门胎架,对标准模板进行放样,确保加工模板外形尺寸;面板与背带木方之间采用螺钉连接,加工完成后对拼缝要进行刷胶处理。
出厂前对模板进行组拼,检查外形尺寸及拼缝、平整度等是否满足要求,验收合格后才运至现场应用。
(2)堆放与运输
单块模板加工完成后,均要进行质量检查,然后做好标记(写明部位、尺寸和编号),运至存放区进行堆放,底模和侧模分开堆存,便于运输。
堆放场地应平稳,布设防水、防雨设施,以防锈蚀。
堆放模板应受力均匀,防止受力不均模板变形或造成面板损坏。
模板根据拼装顺序进行编号,便于吊装安装。
运输过程中,铺设枕木,模板接触平稳密实,装卸起吊过程中防止撞击模板,造成模板变形。
(3)模板安装
外模采用25t汽车吊安装,按照支架预压后设计单位提供的值设置立模标高预拱值。
根据模板拼装顺序,先逐块拼装底模,然后再拼装侧模,模板之间采用螺栓进行连接。
模板拼装完成后,测量先对标高及边线进行复核,在钢筋绑扎前,先将模板表面清理干净,并均匀地涂刷脱模剂;钢筋绑扎期间,对模板要进行保护,以防止污物污染模板面,同时也可避免脱模剂污染钢筋。
(4)模板拆除
当预应力施工完成后,利用顶托调节螺栓卸荷而完成脱模。
卸载以后,解除模板之间的连接螺栓,先拆除翼缘板模板,后拆除底板底模。
拆除翼缘板模板时,先人工脱模后,直接采用25t汽车吊车外移起吊拆除。
(5)模板加工质量要求
序 号
项
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