整理直流滤波器性能研究技术报告.docx
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整理直流滤波器性能研究技术报告
『正确答案』B
(1)资质等级。
评价机构的环评资质分为甲、乙两个等级。
环评证书在全国范围内使用,有效期为4年。
(二)环境保护法律法规体系
环境敏感区,是指依法设立的各级各类自然、文化保护地,以及对建设项目的某类污染因子或者生态影响因子特别敏感的区域。
3.不同等级的环境影响评价要求
规划编制单位应当在报送审查的环境影响报告书中附具对公众意见采纳与不采纳情况及其理由的说明。
C.环境影响报告书
影响支付意愿的因素有:
收入、替代品价格、年龄、教育、个人独特偏好以及对该环境物品的了解程度等。
第五章 环境影响评价与安全预评价
内涵资产定价法基于这样一种理论,即人们赋予环境的价值可以从他们购买的具有环境属性的商品的价格中推断出来。
检索号:
C016—CT—JS—208
德阳-宝鸡±500kV直流输电工程
成套设计技术报告
直流滤波器性能研究
STATEGRID
BDCC国家电网公司·网联直流工程公司
HVDCENGINEERINGCo.Ltd二OO七年十月
德阳—宝鸡±500kV直流输电工程
成套设计技术报告
直流滤波器性能研究
批 准:
审 定:
审 核:
设 计:
1概述1
2性能要求1
2.1输入数据1
2.2性能的定义1
2.3性能要求4
3系统建模7
3.1系统参数8
3.2谐波的产生8
3.2.1最严重的不一致的谐波电压组8
3.2.23脉动谐波9
3.2.312脉动谐波10
3.2.43脉动和12脉动谐波的和12
3.3直流纹波12
3.4负序电压12
3.5交流母线电压畸变13
3.6直流电路13
3.6.1换流器模型13
3.6.2传输线路14
4滤波系统14
4.1平波电抗器14
4.2直流滤波器15
4.2.1滤波器失谐15
4.2.2频率变化16
4.2.3元件公差16
4.3中性母线电容16
5.1结果说明17
5.2研究中采用系统接线17
5.3结果分析18
6结论19
7参考文献20
8附录21
8.1附表21
8.2附图25
1概述
高压直流输电换流器在运行时,会在直流输电系统的直流侧产生谐波电压和谐波电流,从而在直流线路邻近的电话线上产生噪声。
在直流输电系统的直流侧安装滤波器,可以将这种噪声限制在可接受的水平。
该报告为德阳—宝鸡直流输电工程的直流滤波器的设计方案。
此直流工程有两个换流站,分别为德阳换流站和宝鸡换流站。
正常情况下,直流输电线上的功率传输方向是从德阳换流站到宝鸡换流站。
本报告包括以下内容:
—规范书中直流滤波器性能要求
—高压直流输电系统建模
—直流侧谐波电压的计算
—直流滤波器失谐
—性能计算及对性能指标的分析
2性能要求
德阳—宝鸡±500kV直流输电工程功能规范书是直流滤波器设计的基础。
直流滤波器设计应满足规范书的相关要求。
其有关内容如下:
输入数据
包括电力系统、直流极线、接地极线路和直流沿线的土壤电阻率。
性能的定义
直流滤波器、中性点电容器或滤波器设计中对滤波性能的考核应以等效干扰电流的计算值为基础。
等效干扰电流的定义如下:
线路上所有频率的谐波电流对邻近平行或交叉的通讯线路所产生的综合干扰作用与某单个频率的谐波电流所产生的干扰作用相同,这个单频率谐波电流就称作等效干扰电流。
计算等效干扰电流时不仅应考虑直接流过直流极导线和接地极线路的谐波电流,而且还应考虑感应到直流线路和接地极线路地线中的谐波电流。
互阻抗算法中,可以采用删除地线后的线路结构进行计算;但在等效干扰电流的计算中,必须以某种方法考虑地线中的谐波电流。
等效干扰电流是所有谐波频率,从1~50次(即:
50-2500Hz)的噪声加权残余电流,按照下面的公式进行计算:
(mA)
式中:
Ieq(x)沿输电线走廊的任何点,噪声加权至800Hz时的等效干扰电流,mA;
Ie(x)J德阳站换流器谐波电压源产生的RSS等效干扰电流分量幅值,mA;
Ie(x)H宝鸡站换流器谐波电压源产生的RSS等效干扰电流分量幅值,mA;
x:
沿线路走廊的相对位置。
由德阳站换流器或宝鸡站换流器的谐波电压所产生的沿线各点的等效干扰电流可按下式计算:
式中:
Ir(n,x)在沿线路走廊位置‘x’的n次谐波残余电流的均方根值,mA;
P(n)n次谐波的噪声加权系数;
n谐波次数;
Hf耦合系数,表示典型明线耦合阻抗对频率的标幺化关系,见下表。
典型明线网络的耦合系数
频率-Hz耦合系数-Hf
40~5000.70
6000.80
8001.00
12001.30
18001.75
24002.15
30002.55
36002.88
42002.95
48002.98
50003.00
由于受直流线路干扰影响的主要是通信线路,因而采用Hf来代表耦合阻抗与频率的关系。
由德阳站换流器或宝鸡站换流器的谐波电压所产生的沿线任意点的残余电流定义为下列矢量和:
式中:
Ip(n,i,x)在位置x流过导体i的n次谐波电流均方根矢量值,mA;
i:
导体编号;
nc线路走廊中导体总数量,包括所采用的地线、接地极线路和接地极线路的地线。
性能要求
对于直流滤波器的计算,应采用功能规范书所提供的直流线路和接地极线路的结构、尺寸和导线参数。
计算中采用的土壤电阻率是频率的函数,应根据所提供的数据,进行线性插值求得。
从换流器直流侧朝网侧看的内阻抗,包括杂散电容,应包括在谐波电流的计算中。
应考虑影响平波电抗器电感值的所有因素,包括电流幅值和频率,并且在整个电感变化范围内取产生最大等效干扰电流的参数。
有关换流器谐波电压和直流滤波器失谐量的计算如下所述。
一般原则是采用连续稳态运行期间实际可能发生的最严重的组合情况,以计算等效干扰电流的最大值。
1.谐波电压
在等效干扰电流的计算中,应考虑所有1~50次的谐波电流,等效干扰电流的计算应以每端换流器谐波电压源的“最严重组”为基础。
这一“最严重组”定义为,在任意特定的运行方式下产生的一组谐波电动势,其引起持续时间大于10min的最大的等效干扰电流。
需要考虑的特定运行方式为:
1)运行接线方式,即:
双极、单极大地回路、单极金属回线;
2)运行方式,即:
双极正常直流运行电压、双极降压运行或双极一极正常电压另一极降压运行;
3)对应运行方式的运行范围内的任意直流电压水平;
4)换相电抗在保证范围内取任意值;
5)触发角为上述运行方式下可能范围内的任意值,包括与无功功率控制以及按照要求在交流滤波器分组和无功补偿分组的投切相对应的触发角;
6)换流站交流母线电压处于正常范围内的任意水平;
7)直流电流处于对应运行方式的正常范围内的任意水平。
必须注意到,在线路沿线某一点产生最严重等效干扰电流的一组谐波电动势,不一定在线路沿线所有其他点同样产生最严重的等效干扰电流。
特别地,对于双极运行,当考虑等效干扰电流时,由两个极产生的谐波电压之间的相角差比幅值差更为重要,至少重要性相等。
除上述影响特征谐波电动势的因素外,在非特征谐波电压的计算中,要考虑换相电抗的相间不平衡和触发角的不对称。
在计算直流侧谐波电压时,应计及交流母线电压的工频负序分量,并假定交流系统原有的负序分量和直流系统产生的负序分量算术相加。
对于直流滤波性能和定值的计算,应假定交流系统原有的负序工频电压分别为正序电压的1%和2%。
直流系统产生的负序电压分量,应以给定的交流系统最小短路水平为条件计算。
在计算直流侧谐波电压时,要计及交流母线电压原有畸变和直流系统产生的畸变的加权和。
交流系统的原有畸变应假定为表4(背景谐波电压)所给定的值;直流系统所产生的畸变应假定为所规定的单次谐波电压的最大容许畸变;换流站交流母线电压中总的谐波畸变,应为上述两个分量以规定的公式的加权和。
可采用统计方法计算换流器非特征谐波电动势。
应论证任意单个谐波电压超出用于等效干扰电流计算值的概率不超过1%;但是,能够等同地影响所有阀组的因素不采取统计分布方法(例如负序电压和交流系统谐波畸变,另外,形成12脉动阀组的6脉动桥之间的换相电抗和触发角差值,在所有换流器中有等同的影响)。
在特征谐波的计算中,不允许采用统计方法,必须计算可持续10min以上的最严重运行方式的特征谐波电压。
在所有谐波电压的计算中,必须考虑阀中直流电流的纹波和从并联交流系统感应到直流极线中的50Hz电流。
在计算谐波电压时,还应考虑由于功能规范书4.8节所列4种原因引起的流过换流变压器500kV交流接地绕组的直流电流的影响。
计算谐波电压和所产生的谐波电流,尤其是3的倍数次谐波,如3次、6次和9次等谐波时,应考虑换流设备的杂散电容。
考虑到对以每一主回路条件及对应的各相、各桥的换相电抗差值和触发角误差的所有可能组合进行校验,在实际上是很困难的。
因此对于某一特定的运行方式,可以选出单个谐波频率下的最大谐波电压值,用由多个运行方式下选出的最大单个谐波所组成的谐波电压最大值组,来计算等效干扰电流。
这种方法既可以用于特征谐波,也可以用于非特征谐波或用于任意谐波的组合,但是,所采用的谐波电压应是在那个特定的谐波频率下能使等效干扰电流最大的值。
2.直流滤波器的失谐
直流滤波器的滤波性能在滤波器臂失谐的情况下仍应满足规范要求。
失谐程度由下列条件的极限值所决定,并假定这些因素同时作用:
1)规定的正常交流系统频率变化范围。
2)规定的环境温度变化以及在各种负荷条件下的元件温升变化。
3)电容器和电抗器可能的最大初始失谐。
4)在电容器单元或元件损坏程度达到需要在2h内将滤波器臂退出运行的水平时,电容器单元或元件损坏达到可能的最大程度,或者在计划检修开始时,电容器单元或元件损坏程度达到最大预期值的95%。
5)由于老化引起的元件参数变化。
应考虑平波电抗器电感和双极线路阻抗的变化,并且假设导致最大等效干扰电流且包括失谐的参数变化的最严重组合。
为了尽量减少电容器单元或元件损坏的影响,只要考虑了全范围的失谐,允许滤波器采用预偏调。
3.直流滤波器性能要求
对于任意输送方向,从最小功率到额定直流功率的任意直流输送功率,所设计的直流滤波器应满足下述性能要求。
在给定的直流线路走廊的任意位置和两端接地极引线走廊的任意点,等效干扰电流值不得超过下述要求:
运行方式允许的最大等效干扰电流(mA)
双极方式1500
单极金属回线或大地回路方式3000
对于所有其他实际可能的运行方式,应计算最大等值干扰电流。
需要考虑的运行方式包括但不限于:
1)双极运行,两站中的一个站任意一个直流滤波器臂退出运行;
2)单极金属回线运行方式,所有直流滤波器投运;
3)单极金属回线运行方式,任意一端一台滤波器退出运行;
4)单极大地回路运行,输送功率从最小功率到该极的2h过负荷功率,该极所有的直流滤波器投运;
5)双极运行,一极降压或双极降压,所有直流滤波器投运;
6)双极全压运行,直到2h过负荷能力,所有直流滤波器投运。
3系统建模
直流回路的谐波分析是采用ABB的用于直流滤波器设计的数字计算程序HAP。
主要系统参数如下:
系统参数
性能计算时考虑了下列直流电压运行方式:
直流全压,
=500kV,
=15º±2.5º,
=17º±1º,正常功率方向,从德阳换流站至宝鸡换流站。
直流降压,
=350kV,正常功率方向。
潮流反送时,由于直流电路对称,换流站功率额定值不变,因而此方式也要考虑。
谐波的产生
从直流侧看过去,直流输电换流站可以看成一个谐波电压源,换流站可用3脉动模型表示。
例如,用如图2所示的4个相串联的3脉动谐波电压源表示的12脉动换流器。
在理想条件下,每一个3脉动发生器将会产生频率为
的特征谐波电压,其中n=1,2,3…等,
是交流系统的基波频率。
所有4个谐波电源幅值相等,相角位移使得电压的矢量和为一组12脉动的特征谐波,如频率为12
的谐波。
谐波电压由下述两个单独的计算结果共同决定,如,3脉动谐波和12脉动非特征谐波。
最严重的不一致的谐波电压组
因为换流器有不同的运行方式和不同的控制策略,谐波电压组应该由不同的运行模式决定。
本研究使用的是最恶劣方式下感兴趣的频率范围内的不一致的谐波电压组,例如,该计算是在某一特定运行模式下,包括直流电流水平、
、点火角、重叠角等在内的参数的不同组合的各种可能的运行状态下得到的。
另一种方法是在一种运行状态下对一特定运行模式使用一致的一套谐波。
比较这两种方法,提到的第一种方法将导致相对严重的结果。
用于本报告计算的谐波电压采用所有运行中出现的单个最大值。
实际上,在换流器的某一种运行状态下,谐波不可能同时达到最大值。
3脉动谐波
3,6,9次等3脉动谐波是在理想对称的交流系统和换流桥运行条件下对每一个3脉动电源计算得到的。
对于双极运行方式,这相当于使极间的谐波电压的矢量差最大,在理想平衡条件下,双极的直流电流、电压和点火角等应当一样。
事实上,由于测量误差等原因导致的小的不平衡,两极谐波间将有矢量差。
考虑到相关的运行参数,每次谐波电压的幅值用三角傅立叶级数表达式计算。
根据图2所示,4个3脉动发生器的相移使得极上三个一组的非12脉动的矢量总合为零,同时三个一组的12脉动的矢量和产生典型的12脉动特征谐波。
然而,3脉动模型的重要之处在于,3脉动电压源通过接地电容产生了电流。
而该电流只能使用3脉动电压分布源的方式模拟得到。
程序HARMAX可以用来选择,在整个运行范围内,各次谐波的最大值。
对于单极运行方式,研究了以下变量变化下的各种可能的运行条件:
—直流电压
—直流电流
—dx
—点火角
,或熄弧角
对于双极运行方式,对极1,所有可能的运行条件都进行了计算,在每种极1条件下,极2的所有可能的一致运行条件也都进行了计算。
极2的一致运行条件考虑到了以下参数的最大可能值:
—逆变器极间
—极间
—极间
—根据上面数据计算出来的
和
对于各次谐波,根据极1和极2运行条件的不同组合的比较可得到极1和极2间谐波电压的最大矢量差,对应这种运行条件下的极1和极2的谐波电压。
对于偶次谐波,使用极间产生最大矢量差的组合。
然而,对于奇次谐波,最大干扰电流出现在电路极其平衡时。
12脉动谐波
12脉动谐波是通过模拟1,2,3,…,12,…,50次的所有次数的谐波源,包括特征谐波和非特征谐波的整个12脉动换流器得到的。
注意此处的“12脉动谐波”仅用来区别两种谐波计算的结果,不应与12脉动特征谐波组相混淆。
12脉动换流器的非特征谐波不是12次谐波的倍数。
这些谐波的值通常都很小,是由于阀点火角的不对称,联结在各自6脉动换流器组上的两个绕组的变压器电感不平衡和交流系统电压不对称等非理想条件导致的。
由于这些不对称将出现在不同的参数组合和交流系统配置中。
考虑了偏差的组合决定了非特征谐波的幅值和相位。
变量的统计分布取决于制造的经验。
然而,所得到的非特征谐波不能被作为已知的统计分布,来确立谐波统计分布与非理想条件之间的确切关系。
因此,各次非特征谐波的最大幅值的计算要用统计分析方法来考虑这些不平衡因素的各种可能出现的不同模式。
程序HARMON可用于这类计算。
对于每种非对称的组合,HARMON可在时域分段地构造直流电压波形,然后用三角傅立叶级数计算谐波。
用于计算非特征谐波电压的主电路参数与计算3脉冲谐波电压的一样,考虑到以下不对称方面:
—相间阻抗偏差按
的0.7%标准偏差加以考虑。
这由变压器制造厂提供,基于该工程中同种变压器的制造。
—D-和Y-桥之间的相间阻抗偏差按上述方法处理
—D-和Y-桥之间
的差距按D-绕组中的0.5匝来考虑
— 12脉动换流器中,阀间的点火角的差别取决于交流系统电压和点火系统点火时刻的偏差。
触发角的不平衡按0.0184度的标准偏差来考虑。
这个标准偏差是根据阀的点火时间的调查和ABB制造的12脉动控制系统来考虑的。
— 每个6脉动桥的触发时间的标准偏差可以根据以上每个阀的标准偏差得到。
由于12脉动换流器只有一个共同的控制系统,则在两个6脉动桥间点火时刻不存在系统误差。
— 两个换流站都考虑了1.1%的负序电压分量(基于德阳换流站为535kV,宝鸡换流站为510kV)。
负序电压的相角按在0到360度内随机矩形分布考虑。
计算12脉动谐波时,直流电流水平是按很小的步长从最小到最大变化。
对于每个水平的直流电流,要做500个MonteCarlo仿真。
对于每次仿真,直流电压的波形包括12段,谐波电压用三角傅立叶级数从这个波形中计算得来。
计算了1次和50次之间的非特征谐波电压,选择了每个谐波电压的最大值。
对于双极运行,极1和极2上的非特征谐波幅值一样。
除了2次、10次、14次,即(12n±2)次非特征谐波外,两极上的其他的非特征谐波角度相差90度。
这些谐波主要由负序交流电压产生,而负序交流电压对于两极来说是一样的,所以两极电压之间的角度差主要取决于两极之间的点火角或灭火角的差别。
对于2次谐波,保守估计为10度的差别。
在全负载双极平衡运行时,正常情况下只有很小的角度差。
对于其他次的(12n±2)次谐波,两极间的角度差是基于以前做的调查得出的谐波特性得到的。
认为每极的(12n±2)次谐波电压包含两部分:
一部分是由于交流侧的负序电压,因点火角的不同在两极间有个相移;另一部分是由于其他因素,主要是dx的变动。
应用以前调查的结果,在目前的研究中,10次、14次、22次和26次谐波的角度为30度,这个值是一个保守的估计值,比实际中可能出现的角度要高。
3脉动和12脉动谐波的和
对每一运行模式,在应用到直流电路模型前,3脉动和12脉动谐波需要合并成为同一组谐波。
将12脉动谐波的幅值除以4,等值为3脉动电压源。
3脉动谐波和相应的12脉动谐波矢量相加。
对12特征脉动谐波(12,24,36,48),由于两极之间的矢量不同决定了大地回线方式的谐波电流,3脉动的结果可用于双极研究。
由于受非理想情况的影响,在单极运行的研究中,可利用程序HARMON计算。
直流纹波
直流侧谐波电流对由换流变产生的谐波源电压的主要影响,如直流纹波的考虑,在等效内电抗的直流侧电路模型中包括了进去。
换流器采用戴维南等效模型,用假设无穷大的平波电抗器计算模型中的谐波电压源。
戴维南等效阻抗用换流变压器电抗和重叠角计算。
内阻抗和谐波电压串联,因此在换流器模型端口产生的谐波电压受流过换流器的谐波电流(纹波)的影响。
经验表明这个模型能够正确表示换流器,包括直流纹波的影响。
负序电压
根据要求,在直流侧谐波电压的计算中考虑了负序基频交流母线电压。
在性能计算中,采用1.1%的负序电压值。
交流母线电压畸变
交流谐波(背景谐波电压)会在直流侧产生谐波电压,这在性能计算中进行了考虑。
按照技术规范书中的要求,用程序ACVDCV对直流侧谐波电压的影响进行了计算。
程序ACVDC的作用是将交流侧的谐波电压简单等效为直流侧谐波,相应地考虑到换流器在基频开关的影响。
在一个单位基数上来进行谐波转换,同时考虑到交流侧谐波的相序和控制角的影响。
指定的谐波电压加入了最大值的计算,将谐波电压和直流侧谐波电压组合起来计算出组合谐波电压,作为程序ACVDCV的输入。
表4所示的是组合谐波电压以及德阳换流站和宝鸡换流站 直流侧每12脉动的谐波电压。
直流电路
直流电路模型包括三部分:
换流器、直流输电线路和滤波器。
前两个部分在下面将要作讨论,滤波器部分将在下一条款单独作讨论。
在计算中考虑了下列直流电路方案(参见图4和图5)
— 双极
— 单极大地回路
— 单极金属回路,在宝鸡(逆变)站接地
在单极金属回路方式下,在整流站接地极线路是开路的。
换流器模型
每一个12脉动换流器由如图2所示的串联的3脉动谐波电压源表示。
每个3脉动谐波电压的内阻抗模型是以变压器相电抗和换流变压器和套管的对地杂散电容为基础的。
图2、图4和图5中电感
定义为实际换相电抗的时间平均值,即:
其中
是对应最严重负荷情况下的重叠角,
是一个6脉动换流器的换相电抗(参见图3)。
换流器的杂散电容是一个假想值,每个6脉动换流器的杂散电容用一个集总的电容值表示,如图2、图4和图5所示。
图中每个电容的电容值为13.5
,根据换流变压器制造商的计算得到。
这个值包括变压器不同绕组与地之间的杂散电容,和套管的杂散电容。
值得注意的是这些电容提供了3脉动谐波的对地通路,从而对直流输电线路中的接地模式电流有重要的影响。
传输线路
在每一个感兴趣的频率下,进行了极线路和接地极阻抗的计算,同时考虑了线路的配置、导线几何尺寸和物理特性,集肤效应、线路间的相互耦合和大地电阻率,也都在线路阻抗的计算中作了考虑。
4滤波系统
滤波系统包括下列元件:
— 平波电抗器
— 直流滤波器
— 中性线电容
平波电抗器
每一换流站的平波电抗器位于换流器和直流滤波器间的直流极回路上。
除了参与抑制谐波电流外,平波电抗器还是过电压保护的一部分,可以阻止陡峭的涌流进入换流器。
它还可以限制由于换流器短路或直流线路电路故障导致的放电电流。
平波电抗器的电感值为290mH。
值的选择是为了避免直流滤波器和平波电抗器之间在基频和其他谐波频率发生谐振。
在研究中假设12次谐波下的品质因数为100。
在性能计算中,电感值变化范围在±5%以内,包含了直流电流水平到达1.3p.u.。
直流滤波器
每极的直流滤波器由以下部分组成:
— 每站每极一个双调谐12/24滤波器,接在直流极和中性母线之间,高压电容值为1
。
— 每站每极一个双调谐12/36滤波器,接在直流极和中性母线之间,高压电容值为1
。
两个换流站的滤波器设计是相同的。
图6给出了滤波器方案,表1给出了每种滤波器的元件值。
图7,图8和图9分别给出了12/24、12/36滤波器的阻抗(幅值和相角)。
滤波器失谐
滤波器的失谐是通过分别考虑元件变化和频率变化的影响来处理的。
这时应该考虑频率和元件偏差的极端情况的组合,使得其作用产生最严重的可能的失谐。
与假定性能估算采用最严重情况下的环境的总体思想相一致,在双极的计算中,假设双极的直流滤波器能在相反的方向上失谐,因此,在每站每极的滤波器上加上电感值反向的偏差。
由于电容值主要受温度的影响,双极的电容值假设为相同变化。
和换流器极谐波电压不平衡影响结合起来,相反方向失谐会产生最大的干扰电流。
频率变化
换流站产生的谐波频率通过与性能计算中考虑的最大正序或负序偏差相应的因子来调节。
在本研究中频率偏差取为±0.2Hz。
元件公差
在计算中考虑了由于温度、元件故障和老化原因引起的电容值变化。
由于温度引起的电容值变化用下式表示:
其中,
ta是环境温度
tN是参考温度
ΔCt是由于温度变化的电容值变化百分比
由于温度变化的电容值变化百分比每100℃取5%/4%,基准温度为25℃。
对德阳换流站和宝鸡换流站的电容器,采用了对应于环境温度的偏差。
滤波器的额定调谐修正在环境温度变化的中点,此时电容值偏差取为±1.3%。
报警水平前的电容元件失效和其他老化效应对电容量变化的影响可以忽略不计。
直流滤波器使用电抗器分接头来调谐。
可能的初始失谐量为半级,例如0.25%,分接头加上调谐测量误差的公差,对电抗
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- 整理 直流 滤波器 性能 研究 技术 报告