悬臂施工.docx
- 文档编号:13485505
- 上传时间:2023-06-14
- 格式:DOCX
- 页数:34
- 大小:481.99KB
悬臂施工.docx
《悬臂施工.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《悬臂施工.docx(34页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
悬臂施工
本桥跨韩庄运河主河道段采用60+100+60预应力混凝土连续箱梁采用GL三角挂篮悬灌施工。
悬浇施工墩顶现浇段(0#块)采用支架法施工施工,悬灌梁段采用GL型三角挂篮悬臂施工,边跨现浇段及边跨合拢段采用支架法施工,中跨合拢段采用合拢吊架,吊架底篮及模板采用挂篮的相应部件。
钢筋由工厂集中加工制作,运至现场由吊车提升、现场绑扎成型;混凝土由拌和站集中供应,混凝土搅拌输送车运输,混凝土输送泵泵送入模,插入式振捣器捣固。
混凝土采用覆盖土工布养护。
墩顶梁段施工工艺流程见图5.14
图5.14连续梁悬臂浇筑施工工艺流程图
5.9.1GL型三角挂篮
GL型三角挂篮主承重架采用三角形桁架,桁架用热轧型钢组拼而成,结构受力明确,自重轻,刚度较大,滑行移动方便。
挂篮底模架主要受力构件也采用刚度大的热轧型钢,受力状态良好。
挂篮各种杆件联接点采用焊接及栓接(以栓接为主),装拆方便。
外模采用组合钢模,用角钢或槽钢焊接的外模架支撑。
内模采用组合钢模,用槽钢焊接的内模架及钢管支撑。
该挂篮由斜拉组合梁吊架系统、走行系统、悬吊系统、后部临时锚固系统、模板系统及张拉平台等组成,见图5.15所示。
图5.15GL型三角形挂篮立面示意图
5.9.1.1挂篮的主要结构参数
挂篮承重主构架的下弦杆及斜拉杆均由2[28b槽钢组成,材料采用16Mn钢,[σ]=200MPa,[σw]=210MPa,[τ]=0.6[σ]=120MPa。
前上、下横梁横梁及后横梁均由2[40b槽钢组成,纵梁由2[36b槽钢组成,均采用Q235钢材,E=2.1×105MPa,[σ]=215MPa,[τ]=125MPa。
前、后吊带采用截面规格为150×32mm的16Mn钢板条;当前吊带需接长时,采用2根截面规格为150×20mm的吊带(采用16Mn钢板条)与1根截面规格为150×32mm的吊带通过销轴联结;销轴采用规格为M50的40CrMo棒材,屈服强度825MPa,容许应力[σ]=0.7×825MPa=577.5MPa,容许剪应力[τ]=0.6[σ]=346.5MPa。
箱梁翼缘板模板及箱梁内顶模均采用1Φ32精轧螺纹粗钢筋吊杆吊挂,Φ32精轧螺纹粗钢筋采用40Si2MoV钢材,屈服强度750MPa,容许应力[σ]=0.7×750MPa=525MPa,容许剪应力[τ]=0.6[σ]=315MPa。
挂篮后锚系统采用6Φ25冷拉Ⅳ级粗钢筋,尽量利用桥梁已有的竖向预应力筋,
屈服强度750MPa,容许应力[σ]=0.7×750MPa=525MPa,容许剪应力[τ]=0.6[σ]=315MPa。
5.9.2.2结构计算(具体计算过程见附件)
通过对原GL型三角挂篮主要构件的检算,并对前下横梁、前上横梁及后横梁等杆件进行局部补强措施(即在原构件的上、下面各通长焊接截面规格为400×10mm的Q235钢板),现GL(改)型三角形挂篮主要技术参数如下:
1)适用梁段最大重量:
196t(1960KN);
2)适用梁段最大长度:
4.5m;
3)适用梁高变化范围:
5.5~2.0m;
4)适用梁体宽度范围:
8.0~13.5m;
5)挂篮自重45.5t(455KN);
6)走行方式:
挂篮滑行时,通过后支点的反扣系统使桁架沿钢滑道(钢滑道利用预埋的6Φ25精轧螺纹钢筋锚固)行走,不需要设平衡重;
7)抗倾安全系数K≥2.84。
5.9.2墩顶梁段(0#块)施工方法
墩顶梁段施工工艺流程见图5.16
5.9.2.1墩梁临时固结措施
墩梁临时固结通过设置临时支座和锚固钢筋的方式来实现。
临时支座设有厚15~20厘米内设有电阻丝的硫磺砂浆夹层,通过电阻丝内通电融化硫磺砂浆即可解除临时支墩。
在临时支墩顶底设塑料薄膜隔离层,锚固钢筋将墩梁固结在一起。
5.9.2.2支架基础
0#块支架下端支承于承台范围内,直接利用已浇筑的承台作为支架基础。
5.9.2.3支架设计
支架设计进行支架刚度和稳定性验算、地基允许承载力的验算、地基沉降的验算,各项验算指标符合规范要求后按设计图进行支架搭设。
当试压沉降稳定后,记录各测点的最终沉降值,从而推算出底模各测点的标高,然后卸载。
卸完载后,精确测出底模各测点的标高,此标高减去加载终了时的标高,即为支架支撑的回弹值,余下的沉降值为支架系统不可恢复的塑性变形值。
根据计算结果,对底模标高进行调整,使预留变形量更加准确,同时也是对支架的强度、刚度和稳定性的检验。
图5.16墩顶梁段施工工艺流程
5.9.2.4支架施工
墩顶梁段施工采用托架或膺架施工,下部结构施工完毕后,搭设托架或膺架,托架和膺架可采用万能杆件、军用梁、贝雷梁或其它满足要求的杆件拼装,拼装完毕后进行预压,对预应力混凝土连续梁,设置墩顶梁段与桥墩临时固结装置(临时支座)。
施工方案图见图5.17。
图5.17箱梁0号块现浇施工方案图
支架施工满足以下要求:
支架有足够的强度、刚度和稳定性的要求;
有简便可行的脱模措施;
预压重量大于浇筑混凝土的重量;
支架地基承载力必须满足要求,基础可采用明挖扩大基础、钢管桩基础或钻孔桩基础。
根据混凝土及支架产生的弹性和非弹性变形,设置预留量。
支架底有完好的排水系统。
1)满布支架搭设
采用满布碗扣式支架,在顺桥方向的肋梁、桥墩两侧1/5L+1m及湿接头两侧4米范围,采用60cm间距进行加密处理,其余部位间距90×90cm,支架横杆步距1.2m,设纵横向剪刀撑,支架搭设宽度较梁宽加宽1m。
在已处理好的地基上,按立杆位置横桥向铺设20×20cm的方木,在方木上安放立杆下托,其上交替安装各种规格的立杆,调整上托,使同一层立杆接头处于同一水平面内,以便装横杆。
组装顺序是立杆下托、立杆、横杆、接头锁紧、上层立杆、立杆上托、剪刀撑。
接头是立杆同横杆的连接装置,确保其接头锁紧。
组装时,先将上碗扣搁置在限位销上,将横杆接头插入下碗扣,使接头弧面与立杆密贴,待全部街头插入后,将上碗扣套下,并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头,直至上碗扣被限位销卡紧不在转为止。
如发现上碗扣扣不紧,或限位销不能进入上碗扣螺旋面,检查立杆与横杆是否垂直,相邻的两下碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求);下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求;下碗扣的水平面同立杆的轴线的垂直度是否符合要求,横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直;下碗扣内有无杂物充填等,如是装配原因,则调整后锁紧,如是杆件本身原因,则拆除,并进行整修。
剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立柱上,旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm,扣件螺栓拧紧扭力矩不小于40Nm,各杆件伸出扣件边缘长度不小于100mm。
对接扣件的开口应朝上或朝内。
架体等载预压重力计算
1)梁体自重:
取砼自重19KN/m3,钢筋、钢绞线重量为砼重的2%。
2)模板自重:
施工人员及设备重量标准值:
取均布荷载2.5KN/m2。
3)振捣混凝土产生的荷载标准值:
取平面+垂直为3.5KN/m2。
4)预压荷载分项系数=上述1~3相加×1.2。
预压荷载采用纤维袋装砂,吊车起吊就位来实现。
预压时应按实际施工时的压力的分布来预压,荷载主要集中在底、腹板位置,翼板位置适当减少。
加载时,按照梁体荷载的40%、70%、100%、120%分级进行。
在加载过程中采用水准仪实施全天候跟踪观测支架的变形情况并做好记录,待支架不再发生沉降,预压过程即告结束。
在进行压载施工中,要边进行压载,边观测支架的变形情况,发现异常立即停止压载作业,及时查找原因,处理正常后再进行压载。
支架压载观测点布置在距分跨点1m处、5m、10m、跨中位置,每个位置在底板上横向分布5个点,间距不大于2m。
观测点在压载前布设,观测分压载前、压载完、卸载后3个阶段进行。
根据压载完的观测数据调整底板标高。
5.8.1.6支架标高调整及梁预拱度设置
架体预压前,支架按照设计标高调整。
预压后基本消除基础塑性变形和支架的非弹性变形。
通过预压,观测计算得出支架弹性变形数值,调整梁底标高。
梁底立模标高=设计梁底标高+设计预留拱度+支架弹性变形值。
通过支架预压取得支架的实际弹性形变量,然后通过理论计算分析,确定主梁预拱度,按二次抛物线设置。
具体数值待预压完成后计算确定。
5.9.2.5模板
墩梁底模板:
两端悬臂部分采用大块钢模板(挂篮底模),两悬臂端梁底纵坡的调整,利用调模装置调整坡度,从而使底模达到坡度要求。
外侧模:
采用大块钢模板,在梁变宽部分利用调模装置调整立模宽度,当内外侧模板拼装后用Φ18对拉螺杆对拉,拉杆间距按水平0.5米,竖向1.0米布置。
顶板底模与外侧模连接处镶橡胶条塞紧,以防漏浆。
隔墙模板及腹板内模板:
均采用定型组合钢模板现场拼装,内模板的紧固主要用对拉螺杆,并用脚手架连接。
倒角模板采用木模。
人洞模板及支架:
隔墙人洞采用木模板、木支架,顶板临时人洞模板采用钢板焊接,支撑用Φ12钢筋与梁顶板钢筋网片焊接。
端模:
端模用自行加工的钢模板,与内外模及其骨架连接牢固,中间留进人洞方便捣固人员出入,待混凝土浇注到位后再行补加。
5.9.2.6其它
钢筋制安、预应力管道安装、混凝土浇筑材料要求、钢筋加工绑扎、模板支立、预应力管道安装及混凝土施工、养护见支架现浇梁施工。
5.9.3悬臂段浇筑施工方法
悬臂浇筑施工工艺流程图5.18
5.9.3.1挂篮的拼装
墩顶梁段施工完成后,安装挂篮。
拼装步骤如下:
在1#段上铺滑道、滑块。
安装后上横梁、三角结合梁(包括:
主梁、立柱、斜拉带及三角架平联和斜拉上横梁平联),锚固后锚系统。
图5.18悬臂浇筑施工工艺流程
安装前上横梁和斜撑杆及平联,然后在地面上拼装底模系统,在后上横梁、前上横梁上挂滑车组,利用卷扬机将底模系统提升到位后,安装后吊杆及前吊杆。
内、外模滑梁系统安装。
挂篮施工方案图见图5.19。
5.9.3.2挂篮试验
1)试验目的
实测挂篮的弹性变形和非弹性变形值,验证实际参数和承载能力,确保挂篮的使用安全;通过模拟压重检验结构,消除拼装非弹性变形;根据测得的数据推算挂篮在各悬灌段的竖向位移,为悬灌段施工高程控制提供可靠依据。
图7.19三角挂篮结构图
2)加载方法:
预加载试压,为了是检查支架的承载能力,减小和消除挂篮的非弹性变形,从而确保混凝土梁的浇筑质量。
加载材料使用砂袋,试压的最大加载为设计荷载的1.05-1.2倍。
加载时按设计要求分级进行,每级持荷时间不少于10min。
加载顺序为从支座向跨中依次进行。
满载后持荷时间不小于24h,分别量测各级荷载下挂篮的变形值。
然后再逐级卸载,并测量变形。
。
加载顺序:
底板——腹板——顶板——翼缘板。
变形测量:
基准标高设在墩顶梁段。
分别在底板、翼缘板上布设测点。
三角挂篮每根竖杆上设变形计,测其伸长量。
试验结果:
检测完成后对数据进行分析。
经线性回归分析得出加载、变形之间的关系。
由此可推出挂篮载各个块段的竖向位移,为施工控制提供可靠依据。
5.9.3.3悬臂施工
挂篮经过试验,并征得监理工程师的同意后进行悬臂梁的施工。
悬臂梁施工按以下顺序进行:
外侧模及底模就位后,绑扎底板钢筋及钢筋定位架。
绑扎腹板钢筋及安装预应力束管道。
立内模,并用拉条与外侧模连接。
设内模支撑及顶板支架。
绑扎顶板钢筋及预应力束管道和立端模。
与上述步骤同步,安装各种预留孔的预埋件(其上下口平面位置误差不超过3mm,竖向筋设定位板预埋)。
经检查合格后,方可灌注梁段混凝土,悬臂段浇筑混凝土时对称、平衡施工,设计不平衡偏差不得大于设计允许数值,
混凝土配合比,浇筑顺序及振捣,必须严格按施工工艺操作,梁段浇筑自悬臂端向后分层浇筑振捣。
使用插入式振捣器时,不得碰损制孔管道及钢筋骨架。
5.9.3.4预应力施工
混凝土强度、弹模达到设计要求后,按设计张拉顺序进行预应力张拉。
5.9.3.5挂篮移动
梁段预应力张拉、压浆完毕,且孔道压浆体强度达到设计强度的75%以上,方可移动挂篮,准备灌注下一段梁,挂篮的移动遵照以下步骤进行:
1)先将主梁后锚杆稍松开,用倒链将主梁拉住固定,用倒链或慢速卷扬机牵引滑道移到位,主梁的前移带动侧模系统,底模系统及内滑梁整体移位,随着主梁的前移,压紧器交替前移(不得少于2根),以保持主梁的稳定,滑到位以后将主梁后锚杆锚紧(不得少于3根),并用测力扳手上紧。
2)侧模系统在主梁前移时与主梁同步前移,到位后,用钢丝绳从预留孔道穿下与滑梁上的吊环用卡环连接,将侧模系统托起。
然后将滑梁挂轮滑移到位,用IV级钢吊杆将钢丝绳换掉。
将底模系统后端挂轮滑移到位后端锚固于已成梁段上,前端用IV级钢与前上横梁连接。
3)初调中线、标高。
4)用千斤顶将底模系统与底板,侧模系统与翼缘板及腹板外侧密合,并将后吊杆带上保险螺母。
5)精调中线、标高。
6)用倒链将内模系统拖移到位,并调好中线及标高。
7)绑扎底板、腹板钢筋、安装管道、立内模、预埋。
绑扎顶板钢筋、预埋、安装端模。
8)复核中线、标高,并检查合格后,方可灌注混凝土(注:
在安装过程中如发现预留孔于挂篮位置不适时,要查明原因,进行处理,不得强行扭杆穿入孔洞,IV级钢吊杆严禁弯曲、打火)。
等强张拉以后,重复以上步骤灌注下一段。
5.9.4边跨现浇段施工方法
边跨现浇段采用支架法进行施工,施工可参照墩顶梁段进行施工。
边跨现浇梁段施工时,混凝土浇筑向合拢口靠拢,并对梁段高程进行监测,使合拢口高差控制在允许偏差范围内。
5.9.5合拢段施工方法
合拢段施工工艺流程图5.20
边跨合拢段采用支架或吊架施工,跨中合拢段可利用挂篮进行施工或吊架施工,支架施工要求可参照前相关内容。
合拢顺序必须满足设计要求。
合拢前要调整中线和高程,连续梁将合拢一侧的临时固定支座释放,同时将两悬臂端间距离按设计合拢温度及预施应力后弹性压缩换算后进行约束锁定。
混凝土浇筑前合拢口两端悬臂预加压重符合设计要求同时符合线性控制流程并于混凝土浇筑过程中逐步撤除;合拢段混凝土施工选择在一天中温度最低的时间进行。
混凝土强度宜提高一级。
混凝土加强养护,将合拢梁段及两悬臂端部进行覆盖降低日照温差影响;
混凝土浇筑前将合拢口单侧梁墩的临时固结约束解除,合拢梁段混凝土强度达到设计要求时及时进行预应力筋张拉。
支座反力调整满足设计要求。
图5.20合拢段施工工艺流程图
边跨现浇段及合拢段施工方案图见图5.21。
图5.21边跨现浇段及合拢段施工方案图
5.9.6质量要求及验收标准
表5.8连续梁悬臂浇筑梁段的允许偏差表
序号
控制要点
允许偏差(mm)
1
悬臂梁段高程
+15,-5
2
合拢前两悬臂端相对高差
合拢段长的1/100,且不大于15
3
梁段轴线偏差
15
4
梁段顶面高程差
±10
5
竖向高强精轧螺纹筋垂直度
每米高不大于10
6
竖向高强精轧螺纹筋间距
±10
表5.9连续梁梁体外形允许偏差表
序号
控制要点
允许偏差(mm)
1
梁全长
±30
2
边孔梁长
±20
3
各变高梁段长度及位置
±10
4
边孔跨度
±20
5
梁底宽度
+10,-5
6
桥面中心位置
10
7
梁高
+15,-5
8
挡碴墙厚度
+10,-5
9
表面垂直度
每米不大于3
10
梁上拱度与设计值偏差
±10
11
底板厚度
+10,0
12
腹板厚度
+10,0
13
顶板厚度
+10,-5
14
桥面高程
±20
15
桥面宽度
±10
16
平整度
每米不大于5
17
腹板间距
±10
18
支座板
四角高度差
1
螺栓中心位置
2
平整度
2
5.9.7箱梁施工的线型控制
悬臂梁施工线型控制的关键是要分析每一施工阶段、每一施工步骤的结构挠度变化状态,控制立模标高。
先计算出各梁段的立模预拱度,结合前一梁段的挠度实测值,修正预拱度值后调整立模标高。
挠度观测是箱梁施工观测的主要内容。
箱梁分段悬浇时,影响挠度变化的因素有:
1)挂篮的弹性变形和非弹性变形产生的挠度;
2)预拱度;
3)各梁段自重的挠度;
4)各梁段预应力产生的挠度;
5)挂篮自重及施工荷载变化引起挠度;
6)混凝土徐变引起的挠度;
7)温度变化引起的挠度变化;
这些因素均是挠度观测计算的依据,观测方法如下:
挠度观测采用自动安平水准仪在每一节段施工完成后与下一节段底模标高定位前的桥面标高观测,均安排在早晨太阳出来以前进行。
混凝土浇筑前后预应力张拉前后,挂篮行走前后都要进行挠度观测。
温度观测是影响主梁挠度的主要因素之一。
温度包括日温和季节温度。
由于温度变化的复杂性,挠度在理想状态下计算时不可能考虑温度的影响,温度的影响只能通过实时的观测加以修正。
⑻边跨现浇段施工
边跨直线段采用支架法施工,一次整体浇筑。
支架用万能杆件拼装而成。
支架一端支撑在承台上,另一端放在钢管桩基础上。
基础采用钢管桩支撑。
支架拼装完毕同样要做压重试验,经试压合格后,即进行直线段箱梁混凝土施工。
①施工工艺流程见“直线段现浇施工工艺框图”。
②施工方法
A.支架设计
由于本段桥梁均位于软土地区,为减小地基处理范围,支架设计为墩梁支架,临时支墩底部需打入一定长度的钢管桩(钢管桩的长度经计算确定),由钢管桩承载梁部施工荷载,减小支架沉降。
同时做好地基排水,防止雨水或混凝土浇注和养生过程中滴水对地基影响。
先进行支架强度、刚度和稳定性验算、地基允许承载力的验算、地基沉降的验算,各项验算指标符合规范要求后进行支架搭设。
B.支架搭设后,须设纵、横向斜杆,以确保支架结构稳定。
搭设完毕后应经过详细检查,方可进入下一道工序。
铺设底模时在底模与分配梁间设置圆钢管作为滑动层,以确保边跨合拢临时束张拉时梁体
与支架之间的相对滑动,但在边跨合拢锁定前,采取临时措施限制底模的纵向移动。
C.支架预压:
见“墩顶现浇段(0#段)支架法施工”中支架预压。
D.模板:
底模、外模采用大块钢模板,内、外侧模板拼装后用Φ18的对拉螺杆对拉;内模采用组合钢模,箱梁内顶板采用钢管支架支模,钢管支架支撑在底模板上,支架底垫不低于梁体强度砼的混凝土垫块,调模、拆模采用木楔调整完成。
E.混凝土灌注:
砼施工顺序由支架中间向支点和悬浇端扩散,以减少支架沉降的影响。
混凝土采用泵送的方法施工。
待混凝土强度达到设计要求的强度后,按照设计要求顺序分批进行预应力张拉、孔道压浆。
支架暂不拆除,用作边跨合龙段支架。
施工方法见连续箱梁边跨直线段施工方法图。
连续箱梁边跨直线段施工方法图
⑼合拢段施工及结构体系的转换
连续箱梁合拢施工时先合拢边跨,再合拢中跨。
合拢温度应符合设计要求,合拢段两端悬臂标高及轴线允许应符合设计或规范要求。
①合拢段施工工艺流程
见“合拢段施工工艺框图”。
合拢段施工工艺框图
②边跨合拢施工
A.施工准备
a.悬臂梁段浇注完毕,拆除悬臂挂篮;
b.清除箱顶、箱内的施工材料、机具,用于合拢段施工的材料、设备有序放至墩顶;
c.在“T构”两悬臂端预备配重水箱;
d.近期气温变化规律测量记录。
B.边跨合拢段支架及模板
边跨合拢段与边跨等高度现浇段一样,采用万能杆件支架支模施工。
悬臂梁段浇注完毕,拆除挂篮,接长边跨等高度现浇段支架托梁,并于悬臂端箱梁底板锚固。
外模及底模采用挂篮模板,内模采用组合钢模。
C.设平衡重
采用在悬臂端的水箱中加水或钢锭的方法设平衡重,近端及远端所加平衡重吨位由施工设计确定。
配重及合拢步骤见下图。
D.普通钢筋及预应力管道安装
普通钢筋在地面集中加工成型,运至合拢段绑扎安装。
底板束管道安装前,应试穿所有底板束,发现问题及时处理。
合拢段底板束管道采用钢管,或者用双层波纹管替代,管道内穿入钢绞线芯模,以保证合拢段混凝土浇注后底板束管道的畅通。
其余预应力束及管道安装同箱梁悬灌梁段。
E.合拢锁定
合拢前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接,尽可能保持相对固定,以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的长度改变,锁定时间按合拢段锁定设计执行,临时“锁定”是合拢的关键,合拢“锁定”遵循又拉又撑的原则,劲性骨架采用“预埋钢板+连接型钢+预埋钢板”结构,其断面面积及支承位置根据锁定设计确定,合拢时,在两预埋钢板之间设置连接型钢,连接型钢布置在箱梁体外。
合拢锁定布置见下“合拢段合拢锁定布置示意图”。
F.浇注合拢段混凝土
合拢段混凝土浇注过程中,按新浇注混凝土的重量分级卸去平衡重(即分级放水),保证平衡施工。
合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注,可保证合拢段新浇注混凝土处于气温上升的环境中,在受压的状态下达到终凝,以防混凝土开裂,砼的浇注速度每小时10m3左右,3-4小时浇完。
G.预应力施工
合拢段永久束张拉前,采取覆盖箱梁悬臂并洒水降温以减小箱梁悬臂的日照温差。
底板预应力束管道安装时要采取措施保证管道畅通,待合拢段混凝土达到设计强度和相应龄期后,先张拉边跨顶板预应力束,再张拉底板第一批预应力束,按照设计要求的张拉吨位及顺序双向对称进行张拉。
横向、竖向及顶板纵向预应力施工同箱梁悬灌梁段施工,合拢段施工完毕后,拆除临时预应力束并对其管道压浆。
H.直线段支架下落,拆除模板及支架。
③中跨合拢
A.吊架及模板安装
中跨合拢梁段采用合拢吊架施工,合拢吊架和模板采用施工挂篮的底篮及模板系统,施工吊架见下图。
安装步骤为:
a.将挂篮的底篮整体前移至合拢段另一悬臂端;b.在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳,用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁;c.拆除挂篮前吊杆;d.用卷扬机调整所有钢丝绳,使底篮及内外滑梁移到相应位置,安装锚杆、吊杆和联接器将吊架及模板系统锚固稳定;e.将主桁系统退至0#梁段后拆除。
B.设平衡重
采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重,近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。
配重及合拢步骤见“中跨合拢段施工过程示意图”。
C.普通钢筋及预应力管道安装与边跨合拢段相同。
D.合拢锁定
合拢前使合拢段两共轭悬臂端临时连接,尽可能保持相对固定,以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的长度改变。
合拢前除“T构”悬臂端按平衡要求设置平衡重外,如施工控制有要求时还将对合拢段处采取调整措施。
合拢段支撑劲性钢骨架施工同边跨合拢段施工。
E.解除连续梁墩顶的临时固结,并切断该墩临时支座锚固钢筋,完成体系转换。
F.浇注合拢段混凝土
中跨合拢段混凝土浇注与边跨合拢段施工相同。
G.预应力施工
中跨合拢完成后,张拉中跨预应力束,再张拉边跨底板第二批预应力束,合拢段施工完毕后,拆除临时预应力束并对其管道压浆。
H.拆除模板及吊架。
④结构体系的转换
连续梁桥采用悬臂施工法,在结构体系转换时,为保证施工阶段的稳定,边跨先合拢,释放墩梁锚固,结构由双悬臂状态变成单悬臂状态,最后跨中合拢,形成连续梁受力状态。
施工过程中存在梁的受力结构体系转换,施工时注意以下几点。
A结构由双悬臂状态转换成单悬臂受力状态时,梁体某些部位的弯矩方向发生转换。
所以在拆除梁墩锚固前,应按设计要求,张拉一部分或全部布置在梁体下部的正弯矩预应力束。
对活动支座还需保证解除临时固结后的结构稳定,如需控制和采取措施限制单悬臂梁发生过大纵向水平位移。
B墩梁临时锚固的放松,应均衡对称进行,确保逐渐均匀地释放。
在放松前应测量各梁段高程,在放松过程中,注意各梁段的高程变化,如有异常情况,应立即停止作业,找出原因,以确保施工安全。
C对转换为超静定结构,需考虑钢束张拉、支座变形、温度变化等因素引起结构的次内力。
若按设计要求,需进行内力调整时,应以标高、反力等多因素控制,相互校核。
如出入较
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 悬臂 施工