行星齿轮传动课程设计.docx
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行星齿轮传动课程设计
行星齿轮传动课程设计
1.绪论3
1・引言3
2.行星齿轮传动的特点及国内外研究现状4
(1)行星齿轮传动的特点及应用4
(2)国内外的研究状况及其开展方向5
3.本文的主要内容7
2.机构简图确实定7
3.齿形与精度8
4.齿轮材料及其性能8
5.设计计算9
1.配齿数9
2.初步计算齿轮主要参数10
(1)按齿面接触强度计算太阳轮分度圆直径10
(2)按弯曲强度初算模数11
3.几何尺寸计算12
4.重合度计算14
5•啮合效率计算14
6.行星轮的强度计算15
7.疲劳强度校核19
1.外啮合19
(1)齿面接触疲劳强度19
(2)齿根弯曲疲劳强度22
2.内啮合25
A-平安系数校核26
九.零件图及装配图29
十.参考文献30
1.绪论
1.引言
渐开线行星齿轮减速器是一种至少有一个齿轮绕着位置固定的几何轴线作圆周运动的齿轮传动,这种传动通常用内啮合且多采用几个行星轮同时传递载荷,以使功率分流。
渐开线行星齿轮传动具有以下优点:
传动比范围大、结构紧凑、体积和质量小、效率普遍较高、噪音低以及运转平稳等,因此被广泛应用于起重、冶金、工程机械、运输、航空、机床、电工机械以及国防工业等部门作为减速、变速或增速齿轮传动装置。
渐开线行星齿轮减速器所用的行星齿轮传动类型很多,按传动机构中齿轮的啮合方式分为:
NGW、NW、NN、NGWN、ZU飞VGW、
W.W等,其中的字母表示:
N—内啮合,W—外啮合,G—内外啮合
公用行星齿轮,ZU—锥齿轮。
NGW型行星齿轮传动机构的主要特点有:
1、重量轻、体积小。
在相同条件下比硬齿面渐开线圆柱齿轮减速机重量减速轻1/2以上,体积缩小1/2—1/3;2、传动效率高;3、传动功率范围大,可由小于1千瓦到上万千瓦,且功率越大优点越突出,经济效益越高;4、装配型式多样,适用性广,运转平稳,噪音小;5、外齿轮为6级精度,内齿轮为7级精度,使用寿命一般均在十年以上。
因此NGW型渐开线行星齿轮传动已成为传动中应用最多、传递功率
NGW型行星齿轮传动机构的传动原理:
当高速轴由电动机驱动
时,带动太阳轮回转,再带动行星轮转动,由于内齿圈固定不动,便驱动行星架作输出运动,行星轮在行星架上既作自转又作公转,以此
同样的结构组成二级、三级或多级传动。
NGW型行星齿轮传动机构主要由太阳轮、行星轮、内齿圈及行星架所组成,以根本构件命名,又称为ZK—H型行星齿轮传动机构。
2.行星齿轮传动的特点及国内外研究现状
〔1〕行星齿轮传动的特点及应用
传动装置是大多数机械设备必不可少的重要部件,其性能直接决定着整台设备的性能和质量,随着机械工业技术的不断开展,对传动装置的要求越来越高,要求体积小、重量轻、承载能力大、效率高、寿命长。
普通齿轮传动减速器传动比小,当传动比大时需多级减速,体积大,结构笨重,且使用寿命短。
普通的蜗轮减速器虽比上述齿轮减速器的性能好,但效率较低。
对于从事机械设计的工程设计人员而言,这就意味着两方面的要求:
其一,掌握和应用先进、合理的传动形式;其二,掌握和应用先进的设计思想、设计手段和方法。
行星传动是近几十年来迅速开展和应用起来的新型的齿轮传动形式之一,在各种机械传动中得到了广泛的应用。
为了提高机械设备、仪器和仪表等的工作寿命、可靠性和减小外形尺寸,其传动形式常以行星传动代替定轴传动。
行星齿轮传动与其他形式的齿轮传动相比有如下几个特点:
〔1〕体积小、重量轻、结构紧凑、传递功率大、承载能力高,
这个特点是由行星齿轮传动的结构等内在因素决定的。
町功率分流用几个完全相同的行星轮均匀地分布在中心轮的周围来共同分担载荷,因而使每个齿轮所受到的载荷都很小,相应齿轮模数就可较小。
b〕合理地应用了内啮合充分利用内啮合承载能力高和内齿轮的
空间体积,从而缩小了径向、轴向尺寸,使结构紧凑而承载能力又高。
c)共轴线式的传动装置各中心轮构成共轴线式的传动,输入轴与输出轴共轴线,使这种传动装置长度方向的尺寸大大缩小。
(2)传动比大只要适当的选择行星传动的类型及配齿方案,就
可以利用很少的几个齿轮而得到很大的传动比。
在不作为动力传动而主要用以传递运动的行星机构中,其传动比可到达几千。
此外,行星齿轮传动由于它的三个根本构件都可以传动,故可以实现运动的合成与分解,以及有级和无级变速传动等复杂的运动。
(3)传动效率高由于行星齿轮传动采用了对称的分流传动结构,即它具有数个均匀分布的行星齿轮,使作用于中心轮和转臂轴承中的反作用力相互平衡,有利于提高传动效率。
在传动类型选择恰当、结构布置合理的情况下,其效率可达0.97-0.99o
(4)运动平稳、抗冲击和振动的能力较强
由于采用数个相同的行星轮,均匀分布于中心轮周围,从而可使行星轮与转臂的惯性力相互平衡。
同时,也使参与啮合的齿数增多,故行星齿轮传动的运动平稳,抗冲击和振动的能力较强,工作较可靠。
在具有上述特点和优越性的同时,行星齿轮传动也存在一些缺点,如结构形式比定轴齿轮传动复杂;对制造质量要求较高;由于体积较小、散热面积小导致油温升高,故要求严格的润滑与冷却装置等。
行星齿轮传动的设计进行研究,对促进技术进步和国民经济的发展具有重要的理论和实用意义。
(2)国内外的研究状况及其开展方向
世界上一些工业兴旺的国家,如:
日本、德国、英国、美国和俄罗斯等,对行星齿轮传动的应用、生产和研究都十分重视,在结构化、传动性能、传递功率、转矩和速度等方面均处于领先地位;并出现了一些新型的传动技术,如封闭行星齿轮传动、行星齿轮变速传动和微型行星齿轮传动等早已在现代的机械传动设备中获得了成功的应用。
国内对行星齿轮传动比拟深入的研究最早开始于20世纪60年代后期,20世纪70年代制定了NGW型渐开线行星齿轮减速器标准系列JB1799-1976O一些专业定点厂己成批生产了NGW型标准系列产品,使用效果很好。
已研制成功高速大功率的多种行星齿轮减速器,如列车电站燃气轮机〔3000KW〕、高速气轮机〔500KW〕和万立方米制氧透平压缩机〔6300KW〕的行星齿轮箱。
低速大转矩的行星齿轮减速器已成批生产,如矿井提升机的XL-30型行星齿轮减速器〔800kW〕,双滚筒采煤机的行星齿轮减速器〔375kW〕。
世界各先进工业国家,经由工业化、信息时代化,正在进入知识化时代,行星齿轮传动在设计上日趋完善,制造技术不断进步,使行星齿轮传动已到达较高的水平。
我国与世界先进水平虽存在明显的差距,但随着改革开放带来设备引进、技术引进,在消化吸收国外先进技术方面取得很大的进步。
目前行星齿轮传动正在向以下几个方面发展:
1〕向高速大功率及低速大转矩的方向开展。
例如年产300kt合成氨透平压缩机的行星齿轮增速器,其齿轮圆周速度已达150m/s;日本生产了巨型船舰推进系统用的行星齿轮箱,功率为22065RW;大型水泥磨中所用80/125型行星齿轮箱,输出转矩高达4150kNm。
在这类产品的设计与制造中需要继续解决均载、平衡、密封、润滑、零件材料与热处理及高效率、长寿命、可靠性等一系列设计制造技术问题。
2〕向无级变速行星齿轮传动开展。
实现无级变速就是让行星齿轮传动中三个根本构件都传动并传递功率,这只要对原行星机构中固定的构件附加一个转动〔如采用液压泵及液压马达系统来实现〕,就能成为变速器。
3〕向复合式行星齿轮传动开展。
近年来,国外将蜗杆传动、
旋齿轮传动、圆锥齿轮传动与行星齿轮传动组合使用,构成复合式行星齿轮箱。
其高速级用前述各种定轴类型传动,低速级用行星齿轮传动,这样可适用相交轴和交错轴间的传动,可实现大传动比和大转矩输出等不同用途,充分利用各类型传动的特点,克服各自的弱点,以适应市场上多样化需要。
4〕向少齿差行星齿轮传动方向开展。
这类传动主要用于大传动比、小功率传动。
3.本文的主要内容
NGW型行星齿轮传动机构的传动原理:
当高速轴由电动机驱动
时,
带动太阳轮回转,再带动行星轮转动,由于内齿圈固定不动,便驱动行星架作输出运动,行星轮在行星架上既作自转又作公转,以此同样的结构组成二级、三级或多级传动。
NGW型行星齿轮传动机构主要由太阳轮、行星轮、内齿圈及行星架所组成,以根本构件命名,又称为ZK-H型行星齿轮传动机构。
本设计的主要内容是单级NGW型行星减速器的设计。
2.机构简图确实定减速器传动比上6,故属于1级NGW型行星传动系统。
查书?
渐开线行星齿轮传动设计?
书表4・1确定%=2或3,从提高传动装置承载力,减小尺寸和重量出发,取%=3。
计算系统自由度W=3*3-2*3-2=l
3.齿形与精度
因属于低速传动,以及方便加工,故采用齿形角为20。
,直齿传动,精度定位6级。
4.齿轮材料及其性能
太阳轮和行星轮采用硬齿面,内齿轮采用软齿面,以提高承载能力,减小尺寸。
表1齿轮材料及其性能
齿轮
材料
热处理
bHlim
(N/mm2)
CTFlim
(N/inm2)
加工精度
太阳轮
20CrMn
Ti
渗碳淬火
HRC58
~62
1400
350
6级
行星轮
245
内齿轮
40Cr
调制
HB262-29
3
650
220
7级
五.设计计算
1.配齿数
采用比例法:
Za.Zc'.Zb.M=Za:
Za(i一2)/2:
(,-l)Za:
Za(i/Hp)
=Zt:
2Za:
5Z>:
2Za
按齿面硬度HRC=60,u=Zc/Za=(6—2)/2=2
査?
渐开线行星齿轮传动设计?
书图4-7a的Z?
max=20。
13 由传动比条件知Y=iZ,=17*6=102 M=Y/3=102/3=34 计算内齿轮和行星齿轮齿数 Z,=Y-Zz=102-17=85 Z=2*乙=34 2.初步计算齿轮主要参数 (1)按齿面接触强度计算太阳轮分度圆直径 (]、vITciKaKHpKhZU土] 用式=K恥勺进行计算,式中系数如下: u=Z/Z«=34/17=2, 太阳轮传递的扭矩 Ta=9549P/nPna=9549*30/(3*100)=954.9N-m 那么太阳轮分度圆直径为: TuKaKhpKh^w±1 954.9xl.25xl.05xl.82+1 =768x刃7x \0.7X140022 =103.76mm 表2齿面接触强度有关系数 代号 名称 说明 取值 Ktd 算式系数 直齿轮 768 Ka 使用系数 表6・5,中等冲击 1.25 Khp 行星轮间载荷分 配系数 表7-2,太阳轮浮 动,6级精度 1.05 Kh? 综合系数 表6-4,%P=3, 高精度,硬齿面 1.8 (p(i 小齿轮齿宽系数 表6・3 0.7 代号 名称 说明 取值 CHlim 实验齿轮的接触 疲劳极限 图6・16 1400 以上均为在书? 渐开线行星齿轮传动设计? 上查得 (2)按弯曲强度初算模数 \T\KaKfpKf^Yfu\ 用式〃=K叫©ZE讪进行计算。 式中系数同表1, 其余系数如表2。 因为 (JFlim2*YFa\/YFa2=245X3.18/2.54=306.73<(TFlimi=350N/mm2,所以应按行星轮计算模数 ITuKaKfpKfLYFa2 m=35 Y(PcZ~ _广pJ954.9x1.25x1.075x1.6x2.45. _*XV0.7x172x245 =5.64 表3弯曲强度有关系数 符号 名称 说明 取值 Kt.n 算式系数 直齿轮 12.1 KFp 行星轮间载荷分配 系数 Kfp二1+1.5〔Khp—1〕 =1+1.5〔1.05-1〕 1.075 Kfz 综合系数 表64高精度, 1.6 Yfu! 齿形系数 图6・25,按x=0査值 3.18 YFa2 齿形系数 图6-25,按x=0查值 2.45 以上均为在书? 渐开线行星齿轮传动设计? 上査得 假设取莫属m=6,那么太阳轮直径(d)°二乙•加=17x6=102mm,与接触强度初算结果(〃“=103.76mm接近,故初定按(d)“=108.5mm,m=6进行接触和弯曲疲劳强度校核计算。 3.几何尺寸计算 将分度圆直径、节圆直径、齿顶圆直径的计算值列于表3。 表4齿轮几何尺寸 齿轮 分度圆直径 节圆直径 齿顶圆直径 太阳轮 〔町d=102 〔/〕a=102 〔仏=114 行外啮合 星 轮内啮合 〔〃〕<=204 〔〃卜=204 ㈣=216 内齿轮 〔〃“=510 〔d〞=510 〔厶〕b=498 对于行星轮,各主要参数及数据计算值列于表4 表5行星轮几何尺寸 名称 代号 数值 齿数 34 模数 m 6 压力角 a 20° 分度圆直径 d 204mm 齿顶高 6mm 齿根高 hf 7・5mm 齿全高 h 13.5mm 齿顶圆直径 心 216mm 齿根圆直径 189mm 基圆直径 db 191.70mm 齿距 P 1&84mm 齿厚 s 9.42mm 齿槽宽 e 9.42mm 4.重合度计算 外啮合: (r)a=m・Za/2=6x17/2=51(r)c=加・Z/2=6x34/2=102 (r«)A=(〃a)a/2=114/2=57(/«)<•=(〃“)c/2=216/2=108 (a(l)a=arccos((r)acos6z/(? «)«)=arccos(51cos20°/57)=32.78°(aa)c=arccos((r)ccosa/(r«)c)=arccos(l02cos20°/l08)=27.441°8a=[Z«(tan(czn)«一tana)+Z(tan(eza)c-tana]/(2^) =[17(tan32.78°-tan20°)+34(tan27.441°-tan20°]/(2龙) =1.598>1.2 内啮合: (r)b=m・Zb/2=6x85/2=255(»=加•Z/2=6x34/2=102 D=(如“2=495/2=247.5(九)心(d“)2=216/2=108 (aa)b=arccos((r)bcosa/(r«)&)=arccos(255cos20°/247.5)=14.50°{aa)c=arccos((r)ccos€z/(r )c)=arccos(102cos20°/108)=27.441° Sa=[Z(tan(a«)c-tana)-Zh(tan(aa)b-tana]/(2;r) =[34(tan27.441°-tan20°)-85(tan14.50°-tan20°)]/(2兀) =2.266>1.2 5.啮合效率计算 式中〃入为转化机构的效率,可用KyapsiBneB计算法确定。 査图3-3a.b〔取m=0.06,因齿轮精度髙〕得各啮合副的效率为 =0-978,沁=0.997,转化机构效率为F=曲血=0.987x0.997=0.984 ・xZ/785- 转化机构传动比lab二—艺77=—5 六.行星轮的强度计算 行星轮可归结为受内外载荷的封闭圆环,其弯曲半径与断面厚度之比pEy5,属于大曲率圆环,弯曲中性层不通过重心,相距为e。 当轴承装在行星轮内时,其轮缘减薄,假设hMY3时,在载荷作用 F有较大变形。 此变形对齿轮弯曲强度和轴承的承载能力有显著影 响,应准确且计算。 但在设计时由于轴承上载荷大小和分布规律不清楚,而难以计算。 这里设想轴承中反力按余弦规律分布,并且不考虑离心力对轴承载荷的影响,作一简化计算。 FH 图2计算简图及弯矩分布 在与内、外齿中心轮啮合处分别有一组相等且对称的载荷: 圆周力斥、径向力巴和斥对弯曲中心的力矩冏。 在圆周力斥相背的一半轴承上作用有按余弦规律分布的径向分布力。 载荷计算式如表6。 内力素弯矩在两个啮合节点,即断面1处达最小值,在与断面1成90°处达最大值。 这两个断面的弯矩冏、和轴向力M、N? 的计算式列于表6o 表6行星轮轮缘强度计算公式 外载荷 危险断面的弯矩 耳=2严 d肆p Fr=Fjga; Mx=F{H G=—cos[^-l)^] M严-耳p(0.094+0.31&ga;+0.5—) M.=f;p(0.11+0.182/^-0.138— ■P 危险断面的轴向力 轮缘外侧弯曲应力 N、=0 MJiN、 CTmax==一一+亠+% M=f;(0・796—0・5/gy+0.637? ) Se(p+/i)S P MxhN{ bminQn、+e+ Se(p+h)S 最大、最小应力都发生在轮缘的外侧,为弯曲应力、轴向应力和 离心应力之和。 内力素及应力计算公式列于。 其中离心力产生的应力 _2兀_2兀 式中/——齿轮材料的比重;Z=^=T g——重力加速度; 齿轮的绝对角速度;吩齡罟=52珈如 A——轮缘断面重心位置的曲率半径。 使用表6中的公式时,要从实际断面尺寸换算出一个相当矩形断面,才能较准确的求出应力的大小和位置。 相当断面的惯性矩为 心Anin+Smi" 式中bn、S丽——,实际断面对OX轴的惯性矩和断面面积; a——系数,按经验公式确定: a=0.25jm(h“n+0.3肋=0.25*J6*(44.5+0.3*6)=4.167 力mm——不计轮齿时的断面厚度;^5=44.5 加——齿轮模数。 相当断面的宽度取为轮缘的实际宽度b,其高度h、面积S、 断面系数W分别为 从图中读出,实际断面尺寸〃=72,d〔孔〕=100 =55;S=bh=72*55=3960;W=—==36300 66 bh372*55’ min=一=———=998250,5min=bh=72*55=3960min[2]2min I=7min+5mintz2=998250+3960*4.1672=1067011 断面的弯曲半径为Q=PL;A=72.25,而 "丄=1067011=373 p°S72.25*3960 °=炖一幺=72.25-3.73=68.52 断面上承受最大、最小应力处到断面重心的距离为"和力〞。 先决 定内侧/? =25.98,那么h=h-h=29.02,40.48<> 数据计算: 圆周力斤=斧『9詈: .25=7.观N) 心知102*3 径向力你=Fjga[=7.80*^(32.78°)=5.02(灯V) 力矩冏=F"=7・8*40・48=315・744(N・〃2) 4*7.8 3.14*68.52 径向分布力 cos[(2一1)0.]=0.145cos@\kN! nun) 危险断面的弯矩 .H4048 =-斤°(0・094+0・318农冬+0.5—)=一5・02水68・52*(0・094+0・31&g32・78°+0・5*—)p6&52 =204・33(N・〃〞 =Fxp(0.11+0.182/^a;-0.138—=5.02*68.52*(0.11+0.182/g32.78°+0.138* p6&52 =106・17(N•加) 危险断面的轴向力 N、=0 //H,40.48 〞2=斤(0・796-0・5仗/+0・637—)=5・02*(0・796-0・5$32・78。 +0・637*)=4.27kN p68.52 MhN 轮缘外侧弯曲应力 叽=「'厂+甘+b厂620・7(N/〃肿)Se(p+li)S Sin=W""厂+J+bQ=512.9(N) Se(p+h)S 七.疲劳强度校核 1.外啮合 (1)齿面接触疲劳强度 (Th=(THOyjKAKvKH^KHaKHp 用应力bHP。 三式中的参数和系数取值如表5。 接触应力根本值bHO: =2.5xl89.8x0.89xlx/^x^ =825.85N/mm2 接触应力67: ch—(7hojKaKvKhpKhaKhp =825.85xVL25xL005xl.l14x1x1.05 =1001.98N/mm2 许用接触应力"HP: bHlimZn bHP—ZlZvZ/? ZwZx Shmin =1400xL03xl.05x0.88xl.03xlxl 1.25 二1097.9N/mm2 故(TH<(7HP,接触强度通过。 表7外啮合接触强度有关参数和系数 代号 名称 说明 取值 Ka 使用系数 按中等冲击査表6-5 1.25 K. 动载荷系 数 Vx-处〃)碇-0.445,6级精度60x1000加r冃夂 VxZ,/100=0.07565,査图6・5b 1.005 Kh/3 齿向载荷 分布系数 (pa=0.7,nP=3査图6・6得Kh/3o=1.214,取Khw-0.76,Ktie=0.7f由式(6-25)得 Khp=1+(Kh0()—Y)KhwKhc =1+(1.214-1)x0.76x0.7=1.114 1.114 Kna 齿间载荷 分配系数 按鬼=1.6,6级精度,硬齿面,査 图6・9 1 Khp 行星轮间 载荷不均 衡系数 太阳轮浮动,査表7・2 1.05 Zh 节点区域 系数 (Xa+Xc)/(Zz+Z)=0,0=0査图6-10 2.5 Ze 弹性系数 查表6-7 189.8 yjN/mm2 Zs 重合度系 数 6^=1.6,邱=0查图6・n 0.89 Zp 螺旋角系 数 直齿,0=0 1 Ft 分度圆上的切向力 Ta-9549P-9549*30-2864.7N-mn100 c20007;2000x2864.7M r(===18723.53N nP(d)a3x102 18723.53 N b 工作齿宽 b=0“(d)d=0.
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