二绕互通主线桥现浇箱梁专项方案.docx
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二绕互通主线桥现浇箱梁专项方案
二绕~成自泸互通MK95+761.75主线桥现浇箱梁专项施工方案
第一章概况
第一节概述
二绕~成自泸枢纽主线桥为整体式桥梁。
桥梁起点桩号为MK95+415.71,终点桩号为MK96+107.79,全桥共长692.08m,本桥上跨成自泸路,交角为72.064°,桥型布置为5×30+5×30+4×30+(20+2×35+20)+3×25+(22.5+35+22.5)m。
其中第十五至十八跨和二十二至二十四跨为预应力混凝土连续箱梁,箱梁设计为单箱四室直腹板等高度截面,桥梁全宽33.0m,单幅箱梁顶面宽度为16.25米,箱梁梁高2.0m,两侧各悬臂长2m,翼缘端部高0.15m,顶板厚0.25m,腹板宽0.5~0.75m,箱梁腹板采用不同高度,根据桥梁横坡变化,箱梁底板与桥面横坡保持一致,顶板横坡与桥面横坡相同。
公路等级:
高速公路互通主线双向6车道,设计速度:
100公路∕小时,桥面宽度:
0.5(防撞护栏)+15.0(行车道)+2.0(中央分隔带)+15(行车道)+0.5(防撞护栏)=33.0m,平曲线半径:
5000m,桥面纵坡:
1.396%。
第二节地形地貌、自然气候、地质、水文条件
地形:
该桥地处微陵地貌,地形起伏较多,仅有机耕道通往测段,交通较为不便。
。
MK95+894.245与成自泸高速公路中线交会,成自泸高速公路交会点为LCZ25+824.320,交会角度72°。
自然气候:
桥位区属亚热带季风气候,夏无酷暑,冬无严寒,少霜雪,雨量充沛,多云多雾,日照短等特征。
区内多年平均气温14~17.4℃,七月份平均气温25.8℃,且蒸发量较大,一月份平均气温5.6°~6.5℃;据多年平均资料,降雨量龙泉山以西的平原区为1000~1200㎜,降雨量集中于6~9月,约占全年降雨量的50~60﹪,冬春季节12月~次年3月降雨最少;现对湿度,多年平均为70~80﹪,蒸发量多年平均值为800~950,以7~8月最大。
地质、水文:
桥区基本无不良地质,山坡表层分布一层0~2m的低液限黏土,沟槽表层分布一层0~1m的软塑状高液限土,下部分布一层厚0~4m的低液限土,下伏基岩主要为紫红色泥岩为主的“红层”。
岩层多呈水平产状,节理多呈水平产状,节理发育,多为近于垂直的大倾角节理,基本上无不良地质;特殊岩土主要为水田的高液限土。
地下水主要为基岩裂隙水,该段基岩中夹有白色质软的石膏层,其水质具侵蚀性。
水文:
桥位区地表水不发育;地下水主要有第四纪覆盖层中的孔隙水及基岩裂隙水,其中孔隙水主要赋存于砂类土及碎石类土中,主要接受大气降水补给,多以潜流形式排泄,水量丰富;基岩裂隙主要赋存于板岩的节理裂隙中,下伏板岩节理裂隙发育,多充填泥质,赋水条件差,裂隙水水量贫乏,地下水埋深在0~27.2m。
第三节主要工程数量
现浇箱梁现浇箱梁C50砼:
5011m3;
现浇箱梁钢材:
890.579t;钢绞线:
230.98t。
第二章准备工作
第一节施工便道
由于受成自泸高速公路的影响,将二绕~成自泸互通桥分为两段,要分别修筑施工便道。
本标段地势起伏大,沟壑纵横,设法修通红线内纵向便道,加快施工进度。
部分横向施工便道需要新修便道。
施工便道路基宽度≥4.5m,路面宽度≥3.5m,曲线或地形复杂地段予以适当加宽。
每隔200m左右设置错车道一处。
错车道路基宽度≥6.5m,路面宽度≥4.5m,长度≥20m。
路面基层为不小于20cm厚的片(碎)石垫层,面层为5cm的泥结碎石面层。
便道的两侧要设置边沟或排水沟。
在便道急弯、纵横向陡坡等危险地段设置安全护栏和醒目的安全警示标志,便道分岔口设置方向指示牌,引导车辆和行人正确通行。
该桥大部份在农田中,还有一部分在渔塘上,要保证大型机械和运输车辆正常通行,施工便道等施工之前都要进行软基处理,这个工作量非常大,大大增加了施工成本。
第二节临时设施
1、工棚的安排根据现场的具体情况,工人驻地设在MK95+925右侧130m;钢筋加工房设在MK95+925右侧100m,塔设活动彩钢瓦做钢筋加工房;库房与钢筋加工房设在一起。
2、、施工用电:
二绕~成自泸互通区统一安装250KVA变压器两台,供互通区几座桥使用。
另外再配备1台250KW的发电机两台做紧急备用,发电机安放位置和钢筋加工房一起,便于管理。
3、施工用水:
该桥水资源比较丰富,考虑到施工时用水量很大,设置两个水池:
一个设在MK95+400右侧山包上,另一个设在MK95+900,每个水池尺寸为5×4×1.5m,其容量均为30m3。
为便于全桥施工用水,水管全桥范围内布置,水源除利用老百姓拆迁后的现有水井作水源,饮用水的水质能满足要求。
第三章计划投入本桥的人员、设备
第一节技术管理及相关的服务人员
二绕~成自泸枢纽主线桥是本合同段的重点和难点工程,由此对本桥配备了比较过硬的技术人员,其名单如下表
表二
施工主要管理人员表
序号
姓名
职务或职称
备注
1
何勇
副经理
2
郑宏
总工
3
聂鑫
桥梁工程师
4
肖立
工程科长
5
廖茂坤
合同科长
6
蒲国栋
办公室主任
7
汪平
机材科长
8
邓绶川
试验室主任
9
李盛超
试验员
10
夏世康
试验员
11
第二节施工班组人员
对本桥施工人员,公司派出最好的施工队投入到该桥的施工。
现浇组分为钢筋加工制作与安装班、模板加工制作与安装支架搭设班、混凝土浇筑班三个、预应力张拉和压浆四个班。
组与组之间都密切配合,各工序之间相互衔接,形成一条连续的流水线,使各工序、各施工环节有条不紊。
施工班组人员安排如下:
表三
组
班
人员安排
现浇班
钢筋班
班长1人、焊工6人、技工26人
模板班
班长1人、模板工18人
支架与砼班
班长1人、技工30、普工10人
张拉班
班长1人、技工6人
第三节投入的机械设备计划表
1、施工机械:
吊车1台25T1台
挖掘机1台
装载机1台
钢筋加工机具4套包括电焊机、钢筋弯曲机、断筋机等
浇箱梁模板1套指底模和侧模一联的模板
护栏模板
预应力张拉及压浆设备1套
架管2200T
工字钢60T
运输车暂定3台
其它小型机具根据需要配置
2、试验设备:
由于本桥与试验室很近,试验时需要的设备可以立即进入施工现场,此处不单独再列。
3、材料:
钢材:
由业主提供,,施工单位自检,监理抽检;
水泥:
由业主提供,施工单位自检,监理抽检;
砼:
拌合站统一拌制。
第四章工期的计划
本桥现浇箱梁计划开工时间:
第一联现浇箱梁2011年12月15日开工,计划完工时间2012年2月15日;第二联现浇箱梁2012年3月15日开工,计划完工时间2012年6月15日
第五章现浇预应力箱梁施工(专项施工方案)
二绕~成自泸枢纽主线桥现浇连续箱梁
支架设计、预压和观测方案
一、概况说明:
二绕~成自泸枢纽主线桥第一、二联为现浇预应力箱梁,第一联孔布置20+2×35+20m、全幅为一箱四室顶板宽16.25m、底板宽12.25m的等截面布置,梁高为2m,悬臂长度2m,腹板厚度0.5~0.75m,顶板厚度25cm,底板厚度22cm;第二联孔跨布置为22.5+35+22.5m,顶板宽度为16.25m,底板宽度为12.25m、梁高为1.7m,全幅均为一箱四室,悬臂长度2m,腹板厚度0.5~0.75m,顶板厚度25cm,底板厚度22cm。
根据该桥的地理位置来看,第一联是横跨成自泸高速公路,其余四跨均在坡脚或农田中。
因些,在选择支架方案时,准备采用两种方案:
跨成自泸高速的第一联第二跨(全桥编号为第十六跨、第十七跨)采用门式支架;其余各跨采用满堂式支架。
门式支架主要以25b工字钢做纵梁、25b工字钢做帽梁、扣件式钢管φ48×3.5mm做支撑。
搭设在二绕~成自泸高速公路上的地基很坚实不做地基处理,但要设置砼垫块承受和传递竖直力。
满堂支架均采用扣件式钢管φ48×3.5mm,钢管顶部采用可调式支撑(也称顶托),所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。
支架基础必须经碾压并硬化达到要求后,再搭设支架。
地面硬化方法:
场地平整后用压路机碾压密实,先铺筑30㎝砂砾石碾压达到96%的压实度后,再浇筑10㎝厚C20砼。
支架顶端顺桥向铺设φ48×3.5mm钢管,横桥向用12cm×12cm方木做底模横肋,横肋每0.40米布1根,底模
采用竹胶板,箱梁外模、内模选用木模。
二、计算依据
1.公路桥涵施工技术规范(JTG/TF50-2011)
2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)
3.工程设计图纸及地质资料。
4.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。
5.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社
6.《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
三、支架材料要求
根据施工单位的施工技术条件,采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm,有产品合格证。
钢管的端部切口应平整,禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》(GB15831)的规定选用,且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件,严禁使用不合格的扣件。
新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证,当对扣件质量有怀疑时,应按现行国家标准《钢管支架扣件》(GB15831)的规定抽样检测。
旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。
支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)的规定。
所有钢材均为A3钢,所有木材均为红松,根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定,A3钢材容许应力分别为:
抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、
弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E=2.1×105MPa。
红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E=0.9×104MPa。
四、支架布置和验算
(一)支架布置
采用满堂碗扣式支架,顺桥向间距均为0.9m,中支座6m及边支座3m范围内,支架顺桥向间距为0.6m,横桥向箱梁腹板下1.8m范围内,支架间距为0.6m,共6排,其余位置横桥向间距均为0.9m。
支架搭设联系横杆步距为1.2m,支架搭设宽度较梁每边宽1.5m,共19.25m宽。
每根立杆下端均设定C20混凝土垫层,厚200mm,用以扩散支架底托应力。
立杆顶端安装可调式U形支托,先在支托内安装纵向方木(12cm×14cm),长4m,间距为0.3m,再按设计间距和标高安装横向方木(12cm×14cm),长4m,间距为0.6m,其上安装底模板,具体详见(互通主线桥现浇箱梁底板、腹板满堂支架施工断面图)。
(二)支架验算
1.端部(加密段)荷载计算
(1)箱梁自重:
梁底宽12.25m,取单位节段1m,箱梁底总面积为12.25m2,箱梁砼总重量G=γ·v=γ·S·l=26×15.85(截面积)×1=412kN,每平方米的重量为412÷12.25=33.63kN/m2=3.363t/m2
(2)模板自重:
竹胶板容重7.5kN/m3,厚18mm,每平方米的重量为:
外模板:
1×(12.25+2×4.35+2×2.65)×0.018×0.75÷12.25=0.0289t/m2
内模板:
1×(12.25+2×4.35)×0.018×0.75÷12.25=0.0231t/m2
(3)方木自重:
方木容重7.5kN/m3,每平方米的重量为:
内楞方木:
(12.25÷0.3×1×0.12×0.14)×0.75÷12.25=0.042t/m2
外楞方木:
(1÷0.6×12.25×0.12×0.14)×0.75÷12.25=0.021t/m2
(4)支架自重:
支架重量0.0384kN/m,每平方米的重量为:
立杆:
(1÷0.6)×(12.25÷0.6+6)×9×0.00384÷12.25=0.124212t/m2
横杆:
[1÷0.6×12.25+(12.25÷0.6+6)×1]×(9÷1.2)×0.00384÷12.25=0.110106t/m2
考虑扣件的重量和箱梁内支架重量,支架高度均取9m。
(5)施工荷载:
取2.5kN/m2
(6)倾倒与振捣荷载:
取2kN/m2
(7)其他荷载(张拉施工):
取2kN/m2
每平方米的总重量:
3.363+0.052016+0.063+0.234318+0.25+0.2+0.2=4.362334t/m2
1.2碗扣支架立杆抗压强度验算
荷载按1.2倍的系数考虑,则每平方米的重量为4.36×1.2=5.234t。
对于碗扣支架钢管(Φ48mm,壁厚3.5mm),容许抗压强度[σ]=68KN,根据以往施工经验,单根钢管按小于40KN(4t)进行复核。
支架采用多功能碗扣式支架,沿桥纵向步距60cm,横向步距60cm,每根立杆受正向压力为:
5.234×0.6×0.6=1.884t,小于碗扣式支架立杆允许承载力4.0t,满足要求。
2.中部(空心段)荷载计算
(1)箱梁自重:
梁底宽12.25m,取单位节段1m,箱梁底总面积为12.25m2,箱梁砼总重量G=γ·v=γ·S·l=26×13.08(截面积)×1=340kN,每平方米的重量为340÷12.25=27.755kN/m2=2.776t/m2
(2)模板自重:
竹胶板容重7.5kN/m3,厚18mm,每平方米的重量为:
外模板:
1×(12.25+2×4.35+2×2.65)×0.018×0.75÷12.25=0.0289t/m2
内模板:
1×(12.25+2×4.35)×0.018×0.75÷12.25=0.0231t/m2
(3)方木自重:
方木容重7.5kN/m3,每平方米的重量为:
内楞方木:
(12.25÷0.9×1×0.12×0.14)×0.75÷12.25=0.014t/m2
外楞方木:
(1÷0.9×12.25×0.12×0.14)×0.75÷12.25=0.014t/m2
(4)支架自重:
支架重量0.0384kN/m,每平方米的重量为:
立杆:
(1÷0.9)×(12.25÷0.9+6)×9×0.00384÷12.25=0.06147t/m2
横杆:
[1÷0.9×12.25+(12.25÷0.9+6)×1]×(9÷1.2)×0.00384÷12.25=0.0781t/m2
考虑扣件的重量和箱梁内支架重量,支架高度均取9m。
(5)施工荷载:
取2.5kN/m2
(6)倾倒与振捣荷载:
取2kN/m2
(7)其他荷载(张拉施工):
取2kN/m2
每平方米的总重量:
2.776+0.052016+0.028+0.13958+0.25+0.2+0.2=3.646t/m2
2.1碗扣支架立杆抗压强度验算
荷载按1.2倍的系数考虑,则每平方米的重量为3.646×1.2=4.374t。
对于碗扣支架钢管(Φ48mm,壁厚3.5mm),容许抗压强度[σ]=68KN,根据以往施工经验,单根钢管按小于40KN(4t)进行复核。
支架采用多功能碗扣式支架,沿桥纵向步距90cm,横向步距90cm,每根立杆受正向压力为:
4.374×0.9×0.9=3.5435t,小于碗扣式支架立杆允许承载力4.0t,满足要求。
3.支架稳定性验算
对于碗扣支架钢管(Φ48mm,壁厚3.5mm),中间横杆间距1.2m,
I=π(D4-d4)/64=π(4.84-4.14)/64=12.18cm4
根据欧拉公式:
[Pcr]=π2EI/(μH)2=π2×2.1×105×12.18/(1×1.2)2=175kN>29kN
满足稳定性要求
4.模板强度、刚度验算
方木间距、跨度按30cm×60cm排列,计算荷载q=8.3t/m2
竹胶板模板抗弯截面系数:
惯性矩:
板承受线荷载:
=49.8KN/m
板跨中弯矩:
弯拉应力:
(厂家提供标准)
竹胶板弹性模量:
挠度:
m
模板强度和刚度都满足要求。
5.大、小横杆验算
(1)小横杆纵向方木(12cm×14cm),长4m,间距为0.3m。
I=bh3/12=12×143/12=2744cm4
W=bh2/6=12×142/6=392cm3
Q总=8.3×9.8=81.34kN/m2
M=q总L2/8=81.34×0.3×0.62/8=1.09kN·m
σ=M/W=1.09/392×10-6=2.70MPa<[σ]=12MPa,强度满足要求。
δ=5q总L4/384EI=5×81.34×0.3×0.64/384×0.9×104×2744×10-8
=0.17mm
δ/L=0.17/0.6×103=0.11/400<[0.3/400],刚度满足要求。
(2)大横杆横向方木(12cm×14cm),长4m,间距为0.3m。
由于大横杆与小横杆之间的每个节点下部都有一根钢管立柱支撑,因此大横杆只在交点处受压,弯矩及变形无需计算。
6.碗扣节点承载力验算
立杆承受大横杆传递来的荷载:
Pc=q总L2/2=81.34×0.6×0.6/2=14.6kN≤Qb=[60]kN
节点承载力满足要求。
7.基础验算
立杆下端均设定刚性C20混凝土垫层,厚200mm,扩散角为θ=45°。
地基承载力标准值按fgk=260kN/m2计算,脚手架地基承载力调整系数:
kc=0.5。
每根立杆受正向压力为:
5.234×0.6×0.6=1.884t,
有效受压面积S=(0.6+0.2/tan45°×2)2=1m2
p=1.884×9.8/(1×1)=33.2567kN/m2≤fg=260×0.5=130kN/m2
地基承载力满足要求。
8、内模支撑验算
a.荷载计算
(1)箱梁自重:
取端部顶板最厚处梁体单位节段(加密段)进行计算,箱梁自重:
梁底宽12.25m,取单位节段1m,箱梁底总面积为12.25m2,箱梁砼总重量G=γ·v=γ·S·l=26×15.85(截面积)×1=412kN,每平方米的重量为412÷12.25=33.63kN/m2=3.363t/m2
(2)模板自重:
竹胶板容重7.5kN/m3,厚15mm,每平方米的重量为:
内模顶模:
1×5.5×0.015×0.75÷5.5=0.011t/m2
(3)顶模支撑桁架:
槽钢+联系杆组合件
按每平方米的重量为0.05t/m2计算
(4)施工荷载:
取2.5kN/m2
(5)倾倒与振捣荷载:
取2kN/m2
(6)其他荷载(张拉施工):
取2kN/m2
每平方米的总重量:
3.363+0.011+0.05+0.25+0.2+0.2=4.074t/m2
b.碗扣支架承载力验算
荷载按1.2倍的系数考虑,则每平方米的重量为4.074×1.2=4.889t。
支架采用多功能碗扣式支架,按沿桥纵向步距60cm,横向步距60cm计算。
每根立杆受正向压力为:
4.889×0.6×0.6=1.76t,安全系数按1.2考虑,则每根立杆受正向压力为:
1.76×1.2=3.52t,小于碗扣式支架立杆允许承载力4.0t,符合要求。
c.碗扣节点承载力验算
立杆承受上部桁架传递来的荷载:
Pc=q总L2/2=2.653×9.8×0.6×0.6/2=4.68kN≤Qb=[60]kN
节点承载力满足要求。
d.支架稳定性验算
对于碗扣支架钢管(Φ48mm,壁厚3.5mm),中间横杆步距0.6m,
I=π(D4-d4)/64=π(4.84-4.14)/64=12.18cm4
根据欧拉公式:
[Pcr]=π2EI/(μH)2=π2×2.1×105×12.18/(1×0.6)2=222.75kN>15.8kN
符合稳定性要求。
(三)门洞布置及验算
1.门洞布置
跨成自泸设置机动车门洞2个,门洞净宽5m,高4.5m。
沿主线桥梁15#墩至17#墩设置钢管门柱。
门柱下部为钢筋混凝土条形扩大基础,扩大基础顶面预埋16mm厚钢板,门柱与钢板之间焊接,焊接方式为围焊,四周设加劲缀板;门柱上设置工字钢纵梁。
门柱钢管采用热轧无缝钢管,直径Φ351mm,壁厚16mm,计算长度4.5m。
门洞立柱设三排,每排间距1m,每根立柱上部设封口钢板,钢板厚16mm。
每排门柱上设一道25b号工字钢横梁(双拼),横梁上根据支架横桥向排距依次布设25b号工钢纵梁(双拼),其上铺放12cm×14cm枕木搭设满堂支架。
所有型钢间连接点均点焊加固,各向型钢横纵梁间设联系杆,提高传力体系整体性。
门洞顶部应搭设不透水防护棚,保证下部行车及行人安全。
具体形式见门洞结构布置图。
各种钢管及型钢必须是有生产资质的厂家生产,质量标准要满足相关规范要求。
使用前要逐件进行外观和质量检查,决不允许有裂痕、变形或锈蚀等缺陷的构件使用。
2.门洞验算
(1)跨成自泸交通门洞,净宽5m,斜宽5.6m,高4.5m,跨越门洞纵梁为25b号工字钢,纵梁最大间距0.9m,最小间距0.3m。
a、横桥向工字钢计算
横梁工字钢采用25B双拼工字钢焊接而成,w=422.2cm3,I=5278cm4,E=2.1×105Mpa,【δ】=145Mpa,横桥向荷载为:
27.89Kpa×5m=139.45
最大跨径取2.5m,则弯矩M=
=
=108.94
δ=
=
=129.02Mpa<【δ】=145Mpa,挠度f=
=
=3.2mm<
=6.25mm
b、纵向工字钢计算
纵梁工字钢采用25B双拼工字钢焊接而成,w=422.2cm3,I=5278cm4,E=2.1×105Mpa,【δ】=145Mpa,顺桥向工字钢跨径为5m,荷载最大为q=27.89×1.2=33.468
,
则最大弯矩M=
=
=104.6
,δ=
=
=123.9Mpa
<【δ】=145Mpa,挠度f=
=
=12.3mm<
=12.5mm,满足要求。
(2)门柱承受竖向力
G=q总×S/n=44.036×74.37/14=233.926kN
Φ351×16mm钢管的面积
,钢管回转半径为:
门柱间设横向及斜向联系杆以增加受力,门柱受压验算长度按4.5m计算:
长细比
查《钢结构设计规范》(GB50017-2003),得
.
强度验算:
抗压强度故满足要求。
稳定性验算:
,满足要求。
门洞立柱扩大基础采用C20素砼,基础与地面基础面积S=长×宽=14.25×1.0=14.25m2;上部结构传递到扩大基础上的总荷载G总=q总×S/3=44.036×135.975/3=1995.932KN。
门洞下部扩大基础地基承载力验算:
P=G总/S=1995.932/14.25=140.065KPa<[260KPa]实测值
地基承载力满足要求。
五、二绕~成自泸枢纽主线桥现浇预应力连续箱梁支架预压及观测方案
二绕~成自泸枢纽主线桥第一、二联现浇预应力混凝土连续箱梁,施工采用满堂支架和门式支架浇筑混凝土的方法。
在搭设完支
架后,进行支架预压,预压方案如下:
1.预压采用等载预压。
加载前,在支架顶部的板梁底模上,沿箱梁长度方向按每跨两端、跨中、1/4跨共计五处位置,沿箱梁宽度方向按左侧、中心线、右侧三部位,共设置15个沉降观测点。
2.加压荷载
(1)荷载计算(砼容重
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