铸铁的焊接铝铜钛及其合金焊接Word格式文档下载.docx
- 文档编号:6513282
- 上传时间:2023-05-06
- 格式:DOCX
- 页数:70
- 大小:1.09MB
铸铁的焊接铝铜钛及其合金焊接Word格式文档下载.docx
《铸铁的焊接铝铜钛及其合金焊接Word格式文档下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《铸铁的焊接铝铜钛及其合金焊接Word格式文档下载.docx(70页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
图4-1铸件壁厚(冷却速度)和化学成分(碳硅总量)对铸铁组织的影响
图4-1表示化学成分和冷速(铸铁壁厚)对铸铁组织的影响。
2.化学成分:
按其对G化的作用,可分为两类:
①促进G化元素,C、Si、Al、Ti、Ni、Co、Cu作用依次减弱。
其中C、Si是灰铸铁中两个主要元素,C是产生G的基础,Si则减小C在液相及固相的溶解度,强烈促进G化过程进行。
②阻碍G化元素(促进白口化元素)S、V、G、Sn、Mo、Mn、Mg、Y是强烈促进白口化元素,Mn作用较弱。
Mn﹤1%时,对白口化无影响,这是因为Mn能脱S,抵消了S促进白口化的作用。
P对G化影响不大,但会生成脆硬的P共晶,降低灰铁的力学性能。
二、根据灰口铸铁中G的形态分为
1.普通灰铸铁,G呈片状存在。
常用灰铁成分为:
C2.7~3.5%,Si1.0~2.7%,Mn0.5~1.2%,P≤0.3%,S﹤0.15%。
牌号以“HT”打头,是“灰铁”二字的汉语拼音字头,随后的一组数字表示抗拉强度。
几乎无塑性和韧性,δ<0.5%,Ak<0.8J/cm2。
表4-1中灰铸铁的抗拉强度及硬度变化是由于基体组织及G大小,数量不同的结果,以F基体的灰铸铁σb、HBS最低,以P基体的灰铸铁σb、HBS较高。
改变基体中F、P的相对含量,可得到不同σb、HBS的灰铸铁。
G呈粗片状时,σb较低,G呈细片状时,σb较高。
F基灰铁(HT100)用于制造手轮、支架、外罩等低负荷不重要零件。
F+P基灰铁(HT150)用于制造支柱、齿轮箱、工作台等中负荷零件。
P基灰铁(HT200、250)用于制造气缸套、活塞、床身、齿轮、轴承座等受大负荷的重要零件。
孕育铸铁(HT300、350)用于制造齿轮、凸轮、车床卡盘、高压液压筒等受高负荷零件。
2.球墨铸铁,G以球状存在(铁水经球化处理)
化学成分为:
C3~4%,Si2~3%,Mn0.4~1%,P﹤0.1%,S≤0.04%还有少量的球化元素。
牌号以“QT”打头,第一组数字为抗拉强度,第二组数字为伸长率。
QT400-18,QT450-10,QT500-7,QT800-2
由于力学性能优异,用于制造负荷较大、受力复杂的零件,如曲轴、凸轮轴、涡轮蜗杆等。
3.蠕墨铸铁,G以蠕虫状存在(铁水经蠕化剂处理)
4.可锻铸铁,G以团状存在(由白口铁经石墨化退火而得)
由于G存在形式的不同,对基体削弱的作用有很大差异。
因此,四种铸铁的力学性能有明显差异。
在相同基体组织的情况下,以球墨铸铁的σb、δ、Ak最好,其次为可锻铸铁、蠕墨铸铁,灰口铸铁最差。
而灰铁目前应用最广,球铁次之。
可锻铸铁的G化退火时间长、成本高,已逐步被球墨铁替代,蠕墨铁尚处推广阶段。
第二节铸铁焊接性分析
一、灰铸铁焊接性分析
灰铸铁由于其含碳量高,S、P杂质量高,使其接头对冷却速度很敏感,在快冷条件下,G化过程不能充分进行,使C以化合状态存在,在熔合区甚至焊缝上形成白口及淬硬组织。
而铸铁的低强度、低塑性,受热不均匀,焊接应力较大,又很容易产生裂纹。
(一)焊接接头易出现白口及淬硬组织
白口及淬硬组织的危害:
①易产生焊接裂纹。
白口及淬硬组织性质硬而脆,极易造成裂纹。
由于焊缝的白口组织可以较好地解决,所以半熔化区的白口层就应引起重视。
②难以进行机械加工,许多铸件在焊后要进行机加工,如在焊接接头上出现白口及M组织,就会使机加工变得困难,采用硬质合金刀具虽可勉强加工,但刀具易损坏。
当进行非加工面缺陷焊补时,可不考虑加工性的要求。
当白口层较薄时,由于对加工性影响不大,也可用于加工面的焊补,如Ni基电弧冷焊时铸铁的焊补。
首先来分析当Si为2.5%的Fe-C-Si三元合金状态图(见图4-3)。
对含碳量大于2%的铸铁来说,该图与Fe-C二元合金状态图之间最主要的区别,是前者共晶转变与共析转变是在某一温度区间内进行,而后者的共晶转变与共析转变是在某一定温度下进行。
前者在共晶转变温度区间进行L→γ+G〔稳态)或L→γ+C(介稳态)转变;
在共析转变温度区间进行γ→α+G(稳态)或γ→α+C(介稳态)转变。
其中L表示液相,γ表示奥氏体,G表示石墨,C表示渗碳体,α表示铁素体。
以含C3%,Si2.5%的常用灰口铸铁,经电弧焊后,焊接接头的组织变化为:
图4-4灰铸铁焊接接头组织变化图
1.焊缝区
①同质焊缝(焊缝成分与灰铸铁成分相同):
在手弧焊时,焊缝冷却速度远大于铸件在砂型中的冷速,焊缝主要组织为Fe3C+Fe3CⅡ+P,即为白口组织,难以加工。
增大热输入,焊缝中可出现一定量的灰铸铁,但不能完全消除白口。
②异质焊缝(碳钢),若采用低碳钢焊条焊接,母材在第一层焊缝中所占比例将达25~30%,对于含碳量3%的铸铁来说,焊缝含碳量将为0.75~0.9%,属高碳钢成分,在快冷条件下,将形成脆硬的高碳M组织。
防止灰铸铁焊接时焊缝出现白口及淬硬组织的途径:
①同质焊缝:
减小冷速(预热、缓冷);
加促进G化元素,调整焊缝化学成分。
使二者适当配合,促进G化。
②异质焊缝:
自然可防止白口焊缝的产生。
但必须设法防止或减弱母材过渡到焊缝中的C产生高硬度组织的有害作用。
其思路是:
改变C的存在状态,使焊缝不出现淬硬组织并具有一定的塑性,例如使焊缝成为A、F组织及有色金属等。
2.半熔化区
此区较窄,处于液-固线之间,温度约为1150~1250℃。
焊接时,此区处于半熔化状态,其中一部分铸铁变为液态,一部分转变为被C所饱和的A。
由于加热及冷却速度快,所以还有一些未扩散完毕的细小G片残留。
在焊接后快速冷却时,液态铸铁在共晶转变温度区间转变为Le(Fe3C+A)。
继续冷却,为C所饱和的A析出Fe3CⅡ,在共析转变温度区间A→P,所以该区的组织为P+Le+Fe3CⅡ即白口组织。
由于该区冷速很快,在共析温度区间,可能出现A→M的过程,并产生少量残留A。
影响该区组织及宽度的因素:
①冷却速度:
影响组织。
快速冷却分析同前。
当半熔化区的液态金属以很慢的冷却速度冷却时,其共晶转变按稳定相图转变。
最后其室温组织由G+F组织组成。
当该区液态铸铁的冷却速度介于以上两种冷却速度之间时,随着冷却速度由快到慢,或为麻口铸铁,或为珠光体铸铁,或为P+F铸铁。
影响半熔化区冷却速度的因素有:
焊接方法、预热温度、焊接热输入、铸件厚度等因素。
②焊缝区的化学成分:
该区与焊缝区都处于高温且紧密相联,相互间可进行一定的扩散。
提高焊缝中G化元素(C、Si、Ni等)含量对消除或减弱该区的白口形成是有利的。
用低碳钢焊条,该区白口较宽,这是因为半熔化区C、Si含量高于熔池,造成C、Si向熔池扩散,使半熔化区C、Si下降,液固线间温差增大,白口区变宽。
钎焊时,母材不熔化,将根本避免了半熔化区白口的形成。
如钎焊温度控制在共析温度以下,则加热时无相变发生,冷却后连M也不会产生。
γ+Fe3C――Le高温莱氏体
P+Fe3C――Le低温莱氏体
3.A区
该区处于固相线与共析温度上限之间,温度为820~1150℃,在加热时,该区基体A化,A+G,但C在A中的浓度不一样。
加热温度较高的部分,A中碳含量较高;
加热温度较低的部分,含碳量降低。
冷却时,A中析出Fe3CⅡ(其量与A中C含量成直线关系)。
冷至共析温度时,A转变为P类组织,最后得到Fe3CⅡ+G+P类组织。
这是一种不完全G化的组织,比半熔化区组织好一些。
更快的冷速也会产生M+A’。
由于以上原因,该区硬度比母材有一定提高。
熔焊时,采用适当工艺使该区缓冷,可使A直接析出G而避免Fe3CⅡ析出,同时防止M形成。
4.重结晶区
该区很窄,加热温度在780~820℃之间,由于电弧焊时加热速度很快,母材中只有部分组织可能转变为A。
在焊后的冷却过程中,A转变为P类组织。
当冷却速度很快时,也可能出现一些M。
5.碳化物G化区及原始组织区,温度低于780℃,焊后组织无明显变化或不变化。
(二)焊接接头易出现裂纹
1.冷裂纹。
冷裂纹可出现在焊缝和热影响区上。
1
焊缝中的冷裂纹
(a)当采用异质焊缝时,使焊缝成为A、F或有色金属时,由于其具有较好的塑性,配合采用合理的焊接工艺,冷裂不易出现。
(b)当焊缝为铸铁型时,较易出现冷裂。
裂纹发生温度一般在400℃以下,发生时常伴有可听见的脆性断裂声音。
焊缝较长或焊补刚度较大的铸铁缺陷时,常发生这种裂纹。
裂纹的裂源一般为片状石墨的尖端处。
产生原因:
当焊缝为灰铸铁时,其强度低,400℃以下基本无塑性。
并且由于G呈片状存在,不仅减少了焊缝的有效工作截面,而且在其两端呈严重的应力集中状态。
而焊接过程中因工件局部不均匀受热,焊缝在冷却过程中因收缩而产生较大的拉应力。
温度越低,产生的拉应力越大。
当应力超过焊缝金属强度时,即发生焊缝裂纹。
由于焊缝强度低基本无塑性,裂纹很快扩展,呈脆性断裂。
影响因素:
Ⅰ.基体因素:
当焊缝中存在白口铸铁时,由于白口铁收缩率(2.6%)比灰铸铁(1.26%)大,加之Fe3C更脆,故更易出现裂纹。
焊缝中Fe3C数量越多,出现裂纹倾向越严重。
如焊缝的基体为P与F,G化过程又进行得较充分时,因G析出伴随有体积膨胀,可以松弛部分焊接拉应力,有利于降低裂纹形成倾向。
Ⅱ.石墨形状和大小对焊缝抗裂性均有影响,粗大的片状G对基体削弱严重,易引起应力集中,促进裂纹的产生。
G以细小片状、团絮状或球状存在时,焊缝抗裂性较好。
Ⅲ.焊补处刚度、体积的大小及焊缝长度对焊缝裂纹的敏感性有明显影响。
焊补处刚度大、体积大、焊缝长都将使应力值增大,促使裂纹产生。
防止措施:
由于灰铸铁焊缝强度低,基本无塑性,所以避免裂纹的措施是降低焊接应力。
Ⅰ.对焊补工件进行整体预热(550~700℃),是降低焊接应力,避免裂纹的最有效措施。
Ⅱ.采取加热减应区法,以减小焊补处所受的应力。
Ⅲ.利用B与M二次相变应力松弛效应。
研究表明:
向焊缝中加入一定量的Me(如Mn、Ni、Cu),使焊缝金属接连发生一定量的B相变和M相变,利用二次连续相变产生的应力松弛效应,可有效地防止焊缝出现冷裂纹。
二次相变产生应力松弛的原因是:
ⅰ金属和合金在相变过程中塑性增加,这种特性称为相变塑性。
ⅱB、M的比容较A、F、P都大,相变过程中的体积膨胀有利于松弛焊接应力。
铸铁焊缝B相变在500~250℃,而M相变从200℃左右开始。
所以可利用二次相变松弛应力。
可有效防止铸铁焊缝400℃以下发生裂纹。
但不能单利用B相变或M相变有效地防止冷裂纹。
Ⅳ.加入既能改变石墨形态又能促使石墨化的元素。
例如Ca,电弧冷焊时,发现焊缝含一定量Ca时,既能促使焊缝石墨化,又能改变焊缝石墨状态。
焊缝中Ca为0.0027%时[焊缝中C=3.89%、Si=2.85%],焊缝部分球化,另有部分蠕虫状石墨及少量片状石墨,焊缝中无白口铸铁组织。
在焊条中加入一定量Ca能改善抗冷裂性能。
2HAZ冷裂纹
易产生于含有较多Fe3C及M的HAZ。
在某些情况下,也可能发生在离熔和线稍远的HAZ。
原因:
在电弧冷焊情况下,在半熔化区及A区会产生Fe3C及M等脆硬组织,而白口铸铁(107.8~166.8MPa)和M铸铁(<147MPa)的抗拉强度较低,当焊接拉应力超过某区的强度时,就会在该区发生裂纹。
由于半熔化区白口铸铁收缩率(1.6~2.3%)比相邻的A区的收缩率(0.9~1.3%)大得多,所以在该二区之间产生较大的切应力,也促使裂纹产生。
严重时可使整个焊缝沿半熔化区从整个母材上剥离下来。
在焊接薄壁铸件(5~10mm)时,冷裂纹也可能发生在离熔合线稍远的HAZ。
因为在其它条件相同时,薄壁铸件比厚壁铸件导热程度差,使HAZ大于600℃以上的温度区加宽,加剧了焊接接头的拉应力;
同时薄壁铸件中存在微量缺陷时,对降低工件有效工作面积明显。
对长期在高温下工作的铸件,G片变得粗而长,基体又为F,力学性能下降,焊补时就更易产生裂纹。
从工艺上应采取减弱接头应力及防止接头出现Fe3C及M的措施。
①焊前预热、焊后缓冷,既可减小焊接应力,又可避免白口等脆性组织产生。
②采用屈服点较低且有良好塑性的焊接材料,通过焊缝的塑性变形,松弛焊接应力。
③在焊补厚大铸件时,应尽量采用窄坡口及在坡口内填垫板等措施,减少焊接应力。
也可采用焊前在坡口内栽丝,以分散焊接应力。
2.热裂纹
当焊缝为铸铁型时,对热裂纹不敏感。
这是因为高温时产生G析出过程有体积增加,有助于降低应力。
但当采用低碳钢焊条与Ni基铸铁焊条冷焊时,则焊缝较易出现结晶裂纹。
当用低碳钢焊条焊铸铁时,由于铸铁C、S、P平均含量较高,由于母材与焊条金属化学成分相差悬殊,熔池存在时间又短,所以焊缝含碳量与含S、P量的分布不均匀。
焊缝表层含C、S、P量较低,越靠近熔合线,焊缝含C、S、P量越高。
C、S、P是促使C钢发生结晶裂纹的有害元素,故用低碳钢焊接铸铁时,第一层焊缝容易发生热裂纹。
当用Ni基铸铁焊条焊接铸铁时,铸铁中的S、P会与Ni生成多种低熔点共晶物,如Ni-Ni3S2(644℃),Ni-Ni3P(880℃),这必然会使焊缝对热裂纹敏感。
提高Ni基焊缝抗热裂纹能力的途径:
①冶金方面。
调整焊缝化学成分,使其脆性温度区间缩小;
加入稀土元素,增强脱S、P反应;
加入适量的晶粒细化元素,使焊缝晶粒细化。
②工艺方面。
采用正确的冷焊工艺,使焊接应力减低,并使母材的有害杂质较少的溶入焊缝中,均有利于提高焊缝的抗热裂性能。
稀土元素钇(Y)对Ni-Fe铸铁焊条的焊缝金属抗热裂性有明显影响。
加入适量Y时,由于Y有较强的的脱S、P作用,使晶界S、P量下降,低熔点共晶减少;
且Y能使焊缝晶粒细化,故使焊缝有较高的抗热裂性。
另外加入适量Y还能使G球化,焊缝具有较高的塑性和强度,也有利于改善抗裂性。
但加入过量的Y时,Y在晶间偏析较多,且Y和Ni能形成低熔点(802℃)的Y3Ni+Y3Ni2共晶,Y和Fe形成低熔点(900℃)Y+YFe共晶,使焊缝抗热裂性能下降。
二、球墨铸铁焊接性特点
球墨铁的焊接性与灰铁基本相同,即焊接接头易产生白口、淬硬组织及焊接裂纹,但由于其化学成分及力学性能与灰铁有较大差异,因而,焊接性又有其本身的特点。
主要表现在:
1.Mg、Y、Ce、Ca等球化剂的存在,大大增加了铁水的过冷倾向,尤其是Mg、Ce又是强烈地反G化元素,同时这些元素还提高了A体的稳定性,使得球铁焊缝及熔合区更易形成白口及淬硬组织。
白口及淬硬倾向比灰铁更大。
2.由于球铁的σb、δ、ak比灰铁高,所以对焊接接头力学性能要求更高,使得焊接比灰铁更困难。
第三节铸铁焊接方法简介及工艺要点
由于焊补对象不同(铸铁牌号、铸铁厚度、缺陷所处位置拘束度、缺陷种类及铸铁焊补后的使用条件等)及焊补要求不同(焊后加工性、致密性、颜色、接头强度及焊补成本等要求不同),焊接工作者开发了多种焊接方法、焊接材料、焊接工艺,以满足不同的焊补要求。
根据我国已推广应用的焊接方法及材料,可将其分类如下:
一、灰铸铁同质(铸铁型)焊缝的熔化焊
利用铸铁型焊材,焊后得到与母材化学成分、组织、性能及颜色接近的焊缝金属,这类焊缝称为铸铁型焊缝,也称为同质焊缝。
这类焊缝在解决铸铁焊接两个主要问题时有共同点。
其中如何控制焊缝的化学成分及接头的冷速是问题的关键。
(一)电弧热焊
将工件整体或有缺陷的局部位置预热到600~700℃,然后进行补焊,并在焊后进行缓冷的铸铁补焊工艺,称为热焊。
1.优缺点
优点:
(1)预热和缓冷,使焊接接头冷却速度减慢,G化过程进行较充分,避免了白口及淬硬组织的产生。
(2)由于预热温度高,使焊缝与母材的温差减小,大大降低了接头的热应力。
(3)在600~700℃时,灰铸铁有一定的塑性,δ=2~3%左右,因此可有效防止焊接裂纹产生。
(4)焊缝组织、硬度、其它物理性能、颜色等都接近母材。
缺点:
①劳动条件恶劣。
预热温度高,劳动条件很坏,焊补时焊工胸前高温烤,背后凉风吹(电扇),身体前后温差很大,工人容易得病。
②生产成本高,生产率低。
将焊件加热到600~700℃需消耗很多燃料,焊补成本高,工艺复杂,生产率低。
2.预热选择
整体预热:
适于结构复杂,焊补处刚度大的工件;
局部预热:
适于结构简单,焊补处刚度小的工件。
预热温度不能超过共析温度下限,否则焊后焊件因相变的结果,会引起焊件基体组织的变化,从而引起焊件力学性能的变化。
一些大型拖拉机厂,汽车厂生产铸件多,焊补量大,焊补要求高,常装备有专门进行铸铁热焊的连续式煤气加热炉。
铸铁焊补前,进入装有传送带的煤气加热炉,依次经过低温(200~350℃)、中温(350~600℃)及高温(600~700℃)加热,使焊件升温缓慢而均匀,然后出炉焊补,焊补后再把焊件送入另一传送带,反过来由高温区到低温区出炉,以消除焊接应力。
一般中、小型铸造车间及修配厂常采用地炉或砖砌的明炉加热,燃料常用焦炭、木炭,也可用煤气火焰及氧乙炔焰加热。
3.焊接材料
热焊时,焊缝的冷速一般仍大于铸件在砂型中的冷速,所以,为了保证G化,焊缝中的(C+Si)总量应稍大于母材。
以C=3~3.8%,Si=3~3.8%,(C+Si)=6%~7.6%为宜。
目前常用的焊条有两种:
1铸铁芯G型药皮焊条。
铸248(Z248)直径6~12mm;
2低碳钢芯G型药皮焊条。
铸208(Z208)直径<5mm。
前者可用大电流施焊,加快焊补速度,缩短工人热焊时间,适于较大缺陷的焊补。
该焊条由各厂自制,只有少数焊条厂生产,价格比Z208稍贵。
Z208可用油压机大批生产,用于中等厚度工件一般缺陷的补焊。
新国际标准这两种焊条均属EZC型焊条。
电弧热焊主要用于中等以上厚度(>10mm)工件的焊补,对薄件的焊补易发生烧穿。
国外目前发展了多根药芯焊丝的半自动焊工艺,其焊丝熔化量可达30Kg/h,大大提高了电弧热焊的生成效率。
(二)气焊
气焊火焰温度较低(<3400℃),热量不集中,加热速度慢,所以很适合薄壁铸件的焊补。
1.方法
1冷气焊(不预热气焊)。
加热时间长,加热面积大,相当于先局部预热再焊接的过程。
但可能使局部过热严重,且焊补区热应力较大,所以易产生冷裂纹,故只适用于刚度较小的薄件焊补。
如铸件边角缺肉、砂眼等。
2气焊热焊法。
对减小焊接应力,防止裂纹是有益的。
故适于刚度较大的薄件焊补。
3加热减应区法气焊。
对刚度较大部位的裂纹补焊有独到之处,近年来得到较广泛的应用。
2.材料
气焊焊丝一般自制,焊丝中C、Si含量应较灰铁中高,以弥补焊接过程中的氧化烧损及增加G化能力。
热气焊(C+Si)>6%,冷气焊(C+Si)约7%,比热气焊高。
气焊时为去除熔池表面熔点较高、粘度较大、流动性不好的SiO2(1713℃),需用气焊溶剂,市售牌号为“CJ201”(粉201)。
其原理是加入碱性氧化物(Na2CO3、NaHCO3、NaNO3、K2CO3),使其结成低熔点的渣而浮在熔池表面,便于清除。
2Na2CO3+SiO2=2(Na2O)SiO2+2CO2↑
(三)电弧冷焊
优点(与热焊比):
劳动条件好,工艺过程简单,生成效率高,成本低。
适于预热困难的大型铸件,或不能预热的已加工面缺陷的焊补。
易出现的问题:
①铸铁型焊缝的焊接熔池及其HAZ冷却速度很快,易产生白口及马氏体。
②焊件上的温度场很不均匀,使焊缝产生较高的拉应力,而灰铸铁的焊缝强度较低,基本无塑性,焊后很容易产生冷裂纹。
解决措施:
1提高焊缝的G化能力。
将焊缝中C=4.5~5.5%,Si=3.5~4.5%,比热焊时高。
过去一般都趋向于提高焊缝含硅量(4.5%~7%)。
把C控制在3%左右,通过近来大量研究工作表明,适当提高焊缝含C量及适当保持焊缝含Si量较为理想。
1)提高焊缝含C量对减弱与消除半熔化区白口作用比提高Si有效,因为液态时,C的扩散能力比Si强十倍左右。
2)在C、Si总量一定时,提高焊缝含C量比提高焊缝含硅量更能减少焊缝收缩量,从而对降低焊缝裂纹敏感性有好处。
3)焊缝含Si量>
7.5%时,Si对铁素体固溶强化,使焊缝硬度升高,C不存在这一问题。
2焊缝中加入少量Al、Ba、Ca,这些微量元素的加入,可形成高熔点的硫化物、氧化物等,成为石墨形核的异质核心,加速焊缝G化过程。
3提高焊接热输入量。
采用大直径焊条,大电流连续焊,以减慢接头冷速,防止焊接接头上出现白口及淬硬组织。
适于较大缺陷焊补,焊后保温缓冷。
4通过冶金处理,改变焊缝石墨的形态,甚至使石墨成为球状,并控制基体为F+P,使焊缝的抗冷裂能力获得提高。
(过去电弧冷焊灰铸铁,受传统观念束缚,一直使焊缝也成为灰铸铁,但灰铸铁石墨为片状,片状石墨的尖端是高应力集中区,加以铸铁焊缝强度低,无塑性,又采用大电流连续工艺,工件局部受热较严重,焊缝应力状态较严重,很易形成冷裂纹。
)
二、灰铸铁异质(非铸铁型)焊缝的电弧冷焊
铸铁型焊缝电弧冷焊存在很多局限性:
⑴焊缝强度低、塑性差,焊补较大刚度缺陷时易出现裂纹。
⑵焊缝为铸铁型,由于冷速快,焊缝易出现白口。
⑶由于工艺要求采用大电流、连续焊,对于薄壁件缺陷的焊补有困难。
(一)异质焊缝电弧冷焊材料
①改变C的存在状态,使焊缝不出现淬硬组织,且具有较高的塑性。
如Ni、Cu、高V焊条。
②设法降低焊缝含C量,如用细丝CO2保护焊。
1.Ni基焊条
Ni是扩大奥氏体的元素,当Fe-Ni合金中含Ni量超过30%时,合金凝固后一直到室温都保持硬度较低的γ组织,不发生相变。
Ni、Cu为非C化物形成元素,不会与C形成高硬度的碳化物。
以Ni为主要成分的γ及α相均能溶解较高的C。
例:
纯
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 铸铁 焊接 铝铜钛 及其 合金
![提示](https://static.bingdoc.com/images/bang_tan.gif)