盘扣式梁模板安全计算书高大模板3Word文件下载.docx
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2.71
ωfk=ω0μzμstw=0.415
竖向封闭栏杆μs
ωmk=ω0μzμs=0.153
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0
脚手架安全等级
I级
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la(mm)
900
立杆横向间距lb(mm)
水平拉杆步距h(mm)
1500
顶层水平杆步距hˊ(mm)
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)
450
小梁间距l(mm)
200
小梁最大悬挑长度l1(mm)
150
主梁最大悬挑长度l2(mm)
荷载系数参数表:
正常使用极限状态
承载能力极限状态
可变荷载调整系数γL
0.9
可变荷载的分项系数γQ
1.5
永久荷载的分项系数γG
1.3
设计简图如下:
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
面板计算方式
简支梁
按简支梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
承载能力极限状态
q1=γ0×
[1.3×
(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.5×
γL×
(Q1k+Q2k)]×
b=1×
(0.1+(24+1.1)×
0.5)+1.5×
0.9×
2]×
1=19.145kN/m
正常使用极限状态
q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
h))×
b=(1×
0.5))×
1=12.65kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=q1l2/8=19.145×
0.22/8=0.096kN·
m
σ=Mmax/W=0.096×
106/37500=2.553N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=5ql4/(384EI)=5×
12.65×
2004/(384×
10000×
281250)=0.094mm
νmax=0.094mm≤min{200/150,10}=1.333mm
五、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁截面类型(mm)
50×
100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)
83.333
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
416.667
小梁计算方式
二等跨连续梁
(0.3+(24+1.1)×
0.2=3.881kN/m
因此,q1静=γ0×
1.3×
h)×
0.5)×
0.2=3.341kN/m
q1活=γ0×
1.5×
(Q1k+Q2k)×
2×
0.2=0.54kN/m
M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×
3.341×
0.92+0.125×
0.54×
0.92=0.393kN·
M2=q1L12/2=3.881×
0.152/2=0.044kN·
Mmax=max[M1,M2]=max[0.393,0.044]=0.393kN·
σ=Mmax/W=0.393×
106/83333=4.715N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×
0.9+0.625×
0.9=2.183kN
V2=q1L1=3.881×
0.15=0.582kN
Vmax=max[V1,V2]=max[2.183,0.582]=2.183kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
2.183×
1000/(2×
100)=0.655N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
3、挠度验算
b=(1×
0.2=2.57kN/m
挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×
2.57×
9004/(100×
9350×
416.667×
104)=0.225mm≤[ν]=min(L/150,10)=min(900/150,10)=6mm;
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=2.57×
1504/(8×
104)=0.004mm≤[ν]=min(2×
l1/150,10)=min(2×
150/150,10)=2mm
六、主梁验算
主梁类型
主梁截面类型(mm)
100×
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
166.667
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
833.333
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
1、小梁最大支座反力计算
(0.5+(24+1.1)×
0.2=3.933kN/m
q1静=γ0×
b=1×
0.2=3.393kN/m
b=1×
q2=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
0.2=2.61kN/m
按二等跨连续梁,Rmax=1.25q1L=1.25×
3.933×
0.9=4.425kN
按二等跨连续梁按悬臂梁,R1=(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1=(0.375×
3.393+0.437×
0.54)×
0.9+3.933×
0.15=1.947kN
主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6
R=max[Rmax,R1]×
0.6=2.655kN;
按二等跨连续梁,R'
max=1.25q2L=1.25×
2.61×
0.9=2.936kN
按二等跨连续梁悬臂梁,R'
1=0.375q2L+q2l1=0.375×
0.9+2.61×
0.15=1.272kN
R'
=max[R'
max,R'
1]×
0.6=1.762kN;
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·
m)
主梁弯矩图二(kN·
σ=Mmax/W=1.221×
106/166667=7.326N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
7.552×
100)=1.133N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.398mm≤[ν]=min{900/150,10}=6mm
悬挑段νmax=0.229mm≤[ν]=min(2×
150/150,10)=2mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=8.378kN,R2=14.071kN,R3=6.756kN
图二
支座反力依次为R1=7.541kN,R2=14.123kN,R3=7.541kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
按上节计算可知,可调托座受力N=14.123/0.6=23.538kN≤[N]=30kN
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm)
Ф48×
3.25
立杆钢管计算截面类型(mm)
3
钢材等级
Q345
立杆截面面积A(mm2)
424
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值[f](N/mm2)
300
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×
0.7×
450=1630mm
l0=ηh=1.2×
1500=1800mm
λ=max[l01,l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
2、立杆稳定性验算
考虑风荷载:
λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208
查表得,φ1=0.386
Mwd=γ0×
γLφwγQMwk=γ0×
γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×
0.6×
(1×
0.022×
1.52/10)=0.004kN·
Nd=Max[R1,R2,R3]/0.6+1×
γG×
q×
H=Max[8.378,14.123,7.541]/0.6+1×
0.15×
8.5=25.196kN
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W=25.196×
103/(0.386×
424)+0.004×
106/4490=154.754N/mm2≤[σ]=300N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:
支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=8.5/24=0.354≤3
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:
qwk=la×
ωfk=0.9×
0.415=0.373kN/m:
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值:
Fwk=la×
Hm×
ωmk=0.9×
1×
0.153=0.138kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok:
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×
8.52×
0.373+8.5×
0.138=14.663kN.m
参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条:
B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×
lb)+G1k]+2×
Gjk×
B/2=242×
[0.15×
8.5/(0.9×
0.9)+0.5]+2×
24/2=1099.2kN.m≥3γ0Mok=3×
14.663=43.989kN.M
十一、立杆支承面承载力验算
支撑板厚度h(mm)
800
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期(天)
10
混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)
10.01
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)
1.001
立杆垫板长a(mm)
立杆垫板宽b(mm)
F1=N=25.196kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定,见下表
公式
参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数:
当h≤800mm时,取βh=1.0;
当h≥2000mm时,取βh=0.9;
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长:
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较,βs不宜大于4:
当βs<
2时取βs=2,当面积为圆形时,取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数:
对中柱,取as=40,对边柱,取as=30:
对角柱,取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中σpc,m之值,将其取为0,作为板承载能力安全储备。
可得:
βh=1,ft=1.001N/mm2,η=1,h0=h-20=780mm,
um=2[(a+h0)+(b+h0)]=3720mm
F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=(0.7×
1.001+0.25×
0)×
3720×
780/1000=2033.151kN≥F1=25.196kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定,见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值;
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数,按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积,按本规范第6.6.2条确定
fc=10.01N/mm2,βc=1,
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×
(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×
(300)/(200×
100)]1/2=2.449,Aln=ab=20000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
2.449×
10.01×
20000/1000=662.024kN≥F1=25.196kN
第2节梁模板计算书
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计标准》GB50017-2017
6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018
新浇混凝土梁名称
泵房过梁
混凝土梁截面尺寸(mm×
mm)
400×
1850
8.8
25
6
支架外侧模板高度Hm(mm)
梁侧楼板厚度(mm)
400
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
模板支拆环境是否考虑风荷载
是
2.773
ωfk=ω0μzμstw=0.424
支架外侧模板μs
ωmk=ω0μzμs=0.199
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆纵距是否相等
梁跨度方向立杆间距la(mm)
600
梁底两侧立杆横向间距lb(mm)
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)
支撑架顶层水平杆步距h'
(mm)
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)
新浇混凝土楼板立杆间距l'
a(mm)、l'
b(mm)
900、900
混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置
居中
梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)
板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)
板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)
梁底增加立杆根数
梁底增加立杆布置方式
按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁间距
133
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)
平面图
立面图
取单位宽度b=1000mm,按三等跨连续梁计算:
[1.3(G1k+(G2k+G3k)×
Q1k]×
(0.1+(24+1.5)×
1.85)+1.5×
3]×
1=65.508kN/m
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
[0.1+(24+1.5)×
1.85]×
1=61.458kN/m
Q1k×
3×
1=4.05kN/m
q2=[1×
(G1k+(G2k+G3k)×
h)]×
b=[1×
1.85)]×
1=47.275kN/m
Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×
61.458×
0.1332+0.117×
4.05×
0.1332=0.118kN·
σ=Mmax/W=0.118×
106/37500=3.138N/mm2≤[f]=15N/mm2
νmax=0.677q2L4/(100EI)=0.677×
47.275×
133.3334/(100×
281250)=0.036mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[133.333/150,10]=0.889mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×
0.133+0.45×
0.133=3.521kN
R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×
0.133+1.2×
0.133=9.662kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R4'
=0.4q2L=0.4×
0.133=2.521kN
R2'
=R3'
=1.1q2L=1.1×
0.133=6.934kN
方木
15.44
1.78
83.33
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