A5#塔式起重机基础施工方案Word文件下载.docx
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3、在垫层上弹线,砌筑塔吊基础侧模——砖胎模。
砖胎模采用MU10烧结多孔砖,M10水泥砂浆砌筑(砖胎模与挡土墙同步施工砖胎模施工完后夯实胎模土方)。
4、绑扎塔吊基础钢筋,做好过程控制、施工记录及质量验收。
施工中将预埋件节点焊好,各方向位置偏差不得大于1‰。
5、塔吊基础砼采用C35砼浇注,浇筑混凝土时,随时注意塔吊预埋螺栓的水平度。
混凝土不能沿一个方向浇筑,以免挤偏塔吊预埋螺栓。
6、对塔吊基础混凝土进行养护,当混凝土强度达到75%时,经验收合格后方能安装塔机。
7、根据地勘报告,土质无法做天然基础。
采用设置4个Ф800人工挖孔桩对塔机基础加固处理,桩深5.5m,竖向主筋为10
18,桩顶向下1米与桩底向上1米均为加密区,箍筋φ8@100mm,其它位置箍筋φ8@200mm,主筋锚入承台35倍d,桩身为强度等级C35的商品砼。
桩基持力层为中风化泥质粉砂岩。
五、避雷接地设施
在塔吊基础钢筋四角焊接接地避雷接地干线,以后用-4×
40的镀锌扁钢分别将钢筋焊接成通路再引至基础面与预埋脚连接,作为塔机避雷接地线。
要求接地电阻不超过4Ω。
六、排水措施
为了防止基础周围水无法排放而影响塔吊基础的稳定性,塔吊基础上表面做0.5%的排水坡度,在塔吊基础地势低的一侧角部设置一个Ф800的降水井,用水泵集体将水抽出。
七、塔吊基础计算书
桩基础计算书
计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
塔机型号
TC5710-6
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
39
塔机独立状态的计算高度H(m)
40.5
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.6
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
251
起重臂自重G1(kN)
37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
22
小车和吊钩自重G2(kN)
3.8
小车最小工作幅度RG2(m)
最大起重荷载Qmax(kN)
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)
11.5
最小起重荷载Qmin(kN)
10
最大吊物幅度RQmin(m)
50
最大起重力矩M2(kN·
m)
Max[60×
11.5,10×
50]=690
平衡臂自重G3(kN)
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
6.3
平衡块自重G4(kN)
89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
11.8
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
湖南长沙市
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.2
非工作状态
0.35
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
C类(有密集建筑群的城市市区)
风振系数βz
1.764
1.815
风压等效高度变化系数μz
0.816
风荷载体型系数μs
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
风荷载标准值ωk(kN/m2)
0.8×
1.2×
1.764×
1.95×
0.816×
0.2=0.539
1.815×
0.35=0.97
3、塔机传递至基础荷载标准值
塔机自重标准值Fk1(kN)
251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.4
起重荷载标准值Fqk(kN)
竖向荷载标准值Fk(kN)
401.4+60=461.4
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.539×
0.35×
1.6×
40.5=12.225
倾覆力矩标准值Mk(kN·
37.4×
22+3.8×
11.5-19.8×
6.3-89.4×
11.8+0.9×
(690+0.5×
12.225×
40.5)=530.641
竖向荷载标准值Fk'
(kN)
Fk1=401.4
水平荷载标准值Fvk'
0.97×
40.5=22
倾覆力矩标准值Mk'
(kN·
0-19.8×
11.8+0.5×
22×
40.5=88.64
4、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1=1.2×
401.4=481.68
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk=1.4×
60=84
竖向荷载设计值F(kN)
481.68+84=565.68
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk=1.4×
12.225=17.115
倾覆力矩设计值M(kN·
(37.4×
11.8)+1.4×
0.9×
40.5)=805.529
竖向荷载设计值F'
1.2Fk'
=1.2×
水平荷载设计值Fv'
1.4Fvk'
=1.4×
22=30.8
倾覆力矩设计值M'
0.5×
40.5=195.468
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h(m)
1.35
承台长l(m)
5.5
承台宽b(m)
承台长向桩心距al(m)
2.75
承台宽向桩心距ab(m)
桩直径d(m)
0.8
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC(kN/m3)
25
承台上部覆土厚度h'
(m)
承台上部覆土的重度γ'
(kN/m3)
19
承台混凝土保护层厚度δ(mm)
配置暗梁
否
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl(hγc+h'
γ'
)=5.5×
5.5×
(1.35×
25+0×
19)=1020.938kN
承台及其上土的自重荷载设计值:
G=1.2Gk=1.2×
1020.938=1225.125kN
桩对角线距离:
L=(ab2+al2)0.5=(2.752+2.752)0.5=3.889m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下:
Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+1020.938)/4=370.584kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(461.4+1020.938)/4+(530.641+12.225×
1.35)/3.889=511.272kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(461.4+1020.938)/4-(530.641+12.225×
1.35)/3.889=229.897kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:
Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(565.68+1225.125)/4+(805.529+17.115×
1.35)/3.889=660.768kN
Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(565.68+1225.125)/4-(805.529+17.115×
1.35)/3.889=234.635kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
桩基成桩工艺系数ψC
0.7
桩混凝土自重γz(kN/m3)
桩混凝土保护层厚度б(mm)
35
桩入土深度lt(m)
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
是
桩身承载力设计值
4000
地基属性
地下水位至地表的距离hz(m)
承台埋置深度d(m)
是否考虑承台效应
承台效应系数ηc
0.1
土名称
土层厚度li(m)
侧阻力特征值qsia(kPa)
端阻力特征值qpa(kPa)
抗拔系数
承载力特征值fak(kPa)
杂填土
2
5
100
中风化岩
24
340
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长:
u=πd=3.14×
0.8=2.513m
桩端面积:
Ap=πd2/4=3.14×
0.82/4=0.503m2
承载力计算深度:
min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m
fak=(2×
100+0.75×
340)/2.75=455/2.75=165.455kPa
承台底净面积:
Ac=(bl-nAp)/n=(5.5×
5.5-4×
0.503)/4=7.06m2
复合桩基竖向承载力特征值:
Ra=uΣqsia·
li+qpa·
Ap+ηcfakAc=2.513×
(0.65×
5+4.85×
24)+340×
0.503+0.1×
165.455×
7.06=588.424kN
Qk=370.584kN≤Ra=588.424kN
Qkmax=511.272kN≤1.2Ra=1.2×
588.424=706.109kN
满足要求!
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=229.897kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算!
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积:
As=nπd2/4=10×
3.142×
182/4=2545mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:
Q=Qmax=660.768kN
桩身结构竖向承载力设计值:
R=4000kN
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算!
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×
100%=(2544.69/(0.503×
106))×
100%=0.506%≥0.4%
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB400Φ25@100
承台底部短向配筋
承台顶部长向配筋
承台顶部短向配筋
1、荷载计算
承台有效高度:
h0=1350-50-25/2=1288mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(660.768+(234.635))×
3.889/2=1741.149kN·
m
X方向:
Mx=Mab/L=1741.149×
2.75/3.889=1231.178kN·
Y方向:
My=Mal/L=1741.149×
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=565.68/4+805.529/3.889=348.545kN
受剪切承载力截面高度影响系数:
βhs=(800/1288)1/4=0.888
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:
a1b=(ab-B-d)/2=(2.75-1.6-0.8)/2=0.175m
a1l=(al-B-d)/2=(2.75-1.6-0.8)/2=0.175m
剪跨比:
λb'
=a1b/h0=175/1288=0.136,取λb=0.25;
λl'
=a1l/h0=175/1288=0.136,取λl=0.25;
承台剪切系数:
αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
βhsαbftbh0=0.888×
1.4×
1.57×
103×
1.288=13822.919kN
βhsαlftlh0=0.888×
V=348.545kN≤min(βhsαbftbh0,βhsαlftlh0)=13822.919kN
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围:
B+2h0=1.6+2×
1.288=4.176m
ab=2.75m≤B+2h0=4.176m,al=2.75m≤B+2h0=4.176m
角桩位于冲切椎体以内,可不进行角桩冲切的承载力验算!
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1=My/(α1fcbh02)=1231.178×
106/(1.03×
16.7×
12882)=0.008
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×
0.008)0.5=0.008
γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996
AS1=My/(γS1h0fy1)=1231.178×
106/(0.996×
1288×
360)=2666mm2
最小配筋率:
ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×
1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%
梁底需要配筋:
A1=max(AS1,ρbh0)=max(2666,0.002×
1288)=14168mm2
承台底长向实际配筋:
AS1'
=27489mm2≥A1=14168mm2
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2=Mx/(α2fcbh02)=1231.178×
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×
γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1231.178×
A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×
承台底短向实际配筋:
AS2'
=27489mm2≥A2=14168mm2
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋:
AS3'
=27489mm2≥0.5AS1'
=0.5×
27489=13745mm2
(4)、承台顶面短向配筋面积
AS4'
=27489mm2≥0.5AS2'
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图
承台配筋图
桩配筋图
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