培训体系不锈钢基础培训讲义.docx
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培训体系不锈钢基础培训讲义
(培训体系)不锈钢基础培训讲义
培训讲义
壹.不锈钢钢号表示方法和比较:
1.中国不锈钢牌号
中国的不锈钢和耐热钢牌号采用规定的合金元素符号和阿拉伯数字表示。
壹般于牌号的第壹位用壹位阿拉伯数字表示平均含碳量,(以千分之几表示),当含碳量上限小于等于0.08%时以”0”表示含碳量,当含碳量上限小于等于0.03%时(超低碳)以”00”表示含碳量;合金元素平均含量用数字表示,当合金元素平均含量小于1.5%时,牌号中仅表明元素符号,壹般不表明含量;
2.美国不锈钢牌号:
SAE美国汽车工程师协会和ASTM美国材料和试验协会的“金属和合金统壹数字代号体系”(UNS体系)和美国钢铁协会AISI体系的不锈钢牌号见表1:
表1美国不锈钢管牌号
3.日本不锈钢钢牌号
日本常用标准为JIS标准,即日本工业标准委员会标准,如:
配管用不锈钢管SUS304TP牌号中S:
Steel(钢);U:
Use(用途);S:
Stainless(不锈钢);T:
Tube(管);P:
Pipe(管);
机械结构用不锈钢管SUS304TKA牌号中S:
Steel(钢);U:
Use(用途);S:
Stainless(不锈钢);T:
Tube(管);K:
(结构);
其他不锈钢管牌号含义如下:
不锈钢清洁管SUS304TBS牌号中S:
Steel(钢);U:
Use(用途);S:
Stainless(不锈钢);TB:
Tube(管);S:
Sanitary(清洁);
锅炉及热交换器用不锈钢管SUS304TB牌号中S:
Steel(钢);U:
Use(用途);S:
Stainless(不锈钢);T:
Tube(管);B:
Boiler(锅炉)
配管用电弧焊大口径不锈钢管SUS304TPY牌号中S:
Steel(钢);U:
Use(用途);S:
Stainless(不锈钢);T:
Tube(管);Y:
(焊接)
4.德国不锈钢牌号
德国DIN标准的不锈钢钢牌号表示方法:
X表示为高合金钢;随后是表示钢平均含碳量为万分之几的数字和按含量多少依次排列的合金元素的化学符号;最后是标明合金元素含量的平均百分值(按四舍五入化为整数)例X10CrNi188---(C)为0.10%;(Cr)为18%;(Ni)为8%的不锈钢。
5.英国不锈钢牌号
第壹位数字为3和4,其中
3---为奥氏体不锈钢系列。
4---为马氏体和铁素体不锈钢系列。
第二、三位数字表示不同组别的顺序号,且且多数常用牌号和美国钢铁协会(AISI)的数字体系壹致。
第四位数字“S”为该类钢广义的特征(S为“Stainless”的第壹个字母)
第五、六位数字表示基本成份相同的钢组中不同牌号的区分号。
详见表2
表2英国不锈钢管牌号
二GB/T14976和GB/T14975标准比较:
GB/T14976-2002“流体输送用不锈钢无缝钢管”和GB/T14975-2002“结构用不锈钢无缝钢管”的最大差别是:
流体输送用不锈钢无缝钢管应逐根进行液压试验或超声波检验、涡流检验;GB/T14975-2002“结构用不锈钢无缝钢管”规定根据需方要求,且于合同中注明才做液压试验或超声速检验、涡流检验;试验方法同GB/T14976-2002“流体输送用不锈钢无缝钢管”。
液压试验按GB/T241“金属管液压试验方法”进行,试验压力按
(1)式计算,
P=2SR/D-----------------
(1)
式中P-------试验压力,单位为兆帕(MPa),1MPa=106Pa,1Pa=1N/m2,
1MPa=1N/mm2;
S-----钢管的公称壁厚,单位为毫米(mm);
D-------钢管的公称外径,单位为毫米(mm);
R-------允许应力,不锈钢无缝钢管规定为抗拉强度的40%,其数值接近钢管规定非比例伸长应力σp0.2/Mpa,不锈钢焊接钢管规定为规定非比例伸长应力σp0.2/Mpa的50%,单位为兆帕(MPa);详见表3。
如壹根不锈钢管,外径为¢219,壁厚6mm,计算该钢管能承受多少压力的流体?
P=2SR/D-----------------
(1)
试验压力:
无缝管P=2×6×520×0.4/219=11.397MPa
允许使用压力:
P1=P/1.5=7.598MPa
焊管P=2×6×205×0.5/219=5.62MPa
于液压试验下,应保证耐压时间不少于5s,钢管不得出现漏水或渗漏。
供方可用超声波检验或涡流检验代替液压试验。
液压试验压力除以安全系数即为工程允许使用压力。
如果安全系数为1.5,管内流体允许使用压力P1:
P1=P/1.5-----------------
(2)
超声波检验按GB/T5777-1996“无缝钢管超声波探伤检验方法”执行。
定向发射的超声波束于管中传播时遇到缺陷,既产生波的反射又产生波的衰减。
经过探伤仪的信号处理,如采用反射法探伤可获得缺陷晶体的回波信号,如采用穿透法探伤可凭借透过波的衰减程度获得缺陷信号。
二者均可由仪器给出定量的缺陷指示。
超声波探头能够实现电能和声能之间的相互转换。
利用压电效应或电磁效应原理可于管内激发出不同类型的超声波。
探伤仪应为脉冲反射式多通道或单通道超声波探伤仪。
探头的工作频率可于2.5MZ~10MZ之间选择。
人工缺陷晶体对比试样刻槽深度为钢管公称壁厚的12.5%,人工缺陷见图1。
表3主要钢种的力学性能
图1超声波检验人工缺陷对比试样图2穿过线圈式涡流探伤技术简图
上是矩形槽口,下是V形槽口左是次级线圈1,中是初级线圈,右是次级线圈2,这是多线圈方案
涡流检验按GB/T7735-1995“钢管涡流探伤检验方法”执行,涡流探伤是以电磁感应原理为基础,当钢管经过通以交流电的线圈时,钢管表面或近表面有缺陷部位的涡流将发生变化,导致线圈的阻抗或感应电压产生变化,从而得到关于缺陷的信号,从信号的幅值及相位等,借助于对比试样人工缺陷和自然缺陷显示信号的幅值对比,能够对缺陷进行判断,详见图2。
采用槽为对比试样时,槽的深度为钢管厚度的12.5%,槽的长度不小于50毫米,槽的宽度不大于槽的深度。
GB/T14976-2002“流体输送用不锈钢无缝钢管”和GB/T14975-2002“结构用不锈钢无缝钢管”的尺寸、外形和其他技术要求均相同。
三.美国不锈钢管标准体系
第壹层次:
美国不锈钢无缝钢管的尺寸规格主要依据美国机械工程师协会标准ASMEB36.10M-2004“焊接和无缝钢管”。
该标准规定了钢管的外径系列和各外径钢管的壁厚系列,以及单位长度钢管的重量。
ASTMA530/A530M-2003“专门用途碳钢和合金钢公称管通用要求标准技术条件”;
ASTMA450/A450M—2004“碳素钢管、铁素体合金钢管及奥氏体合金钢管壹般要求规格”
第二层次:
美国不锈钢无缝钢管的化学成份和技术要求主要依据美国材料和试验协会标准:
ASTMA269/A269M-2004普通无缝和焊接奥氏体不锈钢管规格;
ASTMA268/A268M-2005a普通无缝和焊接铁素体和马氏体不锈钢管规格;
ASTMA789/A789M-2005b普通无缝和焊接铁素体/奥氏体不锈钢管规格;
ASTMA632-2004普通无缝和焊接奥氏体不锈钢管(小直径)规格;
第三层次:
美国各种特殊要求不锈钢管依据以下标准:
ASTMA312/A312M--2006“无缝焊接冷加工奥氏体不锈钢管规格”;
ASTMA213/A213M—2004“无缝铁素体和奥氏体合金钢锅炉管、过热器管和热交换器管标准规范”;
ASTMA249/A249M—2004“焊接的奥氏体钢锅炉、过热器、热交换器和冷凝器管规格”
ASTMA250/A250M—2005“锅炉和过热器用电阻焊铁素体合金钢管规格”
ASTMA270—2003“卫生用奥氏体不锈钢无缝和焊接钢管”
ASTMA335/A335M—2006“高温用无缝铁素体合金钢管规格”
ASTMA358/A358M—2005“高温设备和通用设备用电熔焊奥氏体铬镍不锈钢管规格”
ASTMA376/A376M—2006“高温中心站用无缝奥氏体钢管规格”
ASTMA409/A409M—2005“腐蚀或高温下使用的大直径奥氏体焊接钢管规格”
ASTMA688/A688M—2004“给水加热器用奥氏体不锈钢焊接管规格”
ASTMA814/A814M—2005“冷加工焊接奥氏体不锈钢管规格”
美国不锈钢管标准应分为三个层次,第二层次比第壹层次严,第三层次比第二层次严;据用户要求,如用户要求执行第三层次的标准,我们应按第三层次的标准组织生产,某些要求于第三层次标准中不明确的应执行关联的第壹、二层次的标准,如化学成份往往于第二层次的标准中规定得较详细,而尺寸规格往往于第壹层次的标准里规定得较详细。
四.不锈钢耐腐蚀原理:
1.不锈钢为什么不生锈?
钢铁生锈是钢铁和大气中的氧作用,于表面形成了Fe2+、Fe3+没有保护性的疏松且易剥落的富铁氧化物,也就是铁的生锈,当钢中含铬量≧12%后,钢的表面自动形成壹种厚度非常簿(约定2×10-6~5×10-6mm)的无色、透明且非常光滑的壹层富铬的氧化物膜,这层钝化膜的形成防止了钢的生锈。
不锈钢的耐腐蚀性能是很好的,0Cr18Ni9(304)由于钢中含有18%的铬,铬是发挥耐腐蚀性能的主要元素,于使用过程中管道内壁形成壹层极薄的氧化铬薄膜,该薄膜阻止金属继续氧化,故不锈钢有很强的耐腐蚀性能,不仅能承受水和空气的腐蚀,而且能够承受弱酸弱碱的腐蚀。
从理论上讲于任何位置,铬的含量不能低于13%,这样才能确保不锈钢的耐腐蚀性能。
图3不锈钢表面钝化膜示意图
(注:
钝化膜的厚度可随不锈钢的化学成分和周围介质环境的不同而有所变化)
2.奥氏体钢和铁素体钢:
304钢的镍(Ni)含量是8~10%,镍是促进钢的奥氏体化元素,304不锈钢中镍含量达到8%,才能保证不锈钢为奥氏体钢,所谓奥氏体钢就是于高温下和于低温下钢均是奥氏体组织,也就是钢从高温冷却到低温时或低温加热到高温时,钢不会发生相组织的变化。
所谓奥氏体组织是指钢中铁原子和碳原子之间的排列方式;奥氏体组织是面心立方结构,于壹个立方体中,铁原子占据立方体的8个角,(8×1/8=1)碳原子占据立方体六个面的中心(1/2×6=3);铁素体组织是体心立方结构,铁原子占据立方体的8个角(8×1/8=1),碳原子占据立方体的正中心
(1)。
详见图4、图5。
具有体心立方的铁素体金属晶体中,有68%的体积被原子所占据;具有面心立方的奥氏体金属晶体中,有74%的体积被原子所占据。
壹般碳钢,高温时是奥氏体组织,低温时是铁素体组织。
奥氏体组织排列紧凑,密度高;铁素体组织排列松散,密度低。
从奥氏体变成铁素体,体积膨胀,反之体积收缩。
原子个数之比,于奥氏体中碳原子:
铁原子=3:
1;而铁素体中碳原子:
铁原子=1:
1。
如钢于冷却时发生奥氏体向铁素体转变,就会有碳原子往晶界析出。
保证奥氏体不锈钢中的镍含量,确保钢为奥氏体钢,高温低温均是奥氏体组织,不会向晶界析出碳原子。
不锈钢沿晶粒间界优先受到腐蚀,如图6、图7,晶间腐蚀主要是由于不锈钢经450~8500C敏化温度,沿钢的晶界会有富铬的碳化物(Cr23C6)的析出,导致晶界铬的贫化而引起的。
304钢中要求C≤0.08%,碳含量减少,能够减少冷却时碳原子向晶界析出。
当碳原子于晶界析出时,碳原子和铬原子结合成而成碳化铬,这样当晶界中能和氧生成氧化铬薄膜的铬含量低于13%时,促使晶界的铬含量贫化,铬含量太低,不能避免氧和铁结合氧化和腐蚀,即形成晶间腐蚀。
图4左是体心立方晶格,右是面心立方晶格图5体心立方晶格示意图
3。
晶间腐蚀:
详见下面图6和图7
图6
按GB/T4334.5“不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀试验方法”规定执行。
晶间腐蚀试验是把不锈钢试样埋入铜屑中,于硫酸+硫酸铜+铜屑溶液中沸腾16小时,观察有无晶间腐蚀倾向。
图7
4.不锈钢点蚀:
腐蚀从不锈钢表面的个别点发生,然后向纵深扩展。
如图8、图9
图8、点蚀示意图
图9、0Cr19Ni9不锈钢管线外表面的点蚀
钢表面的钝化膜由于钢中存于缺陷、夹杂和溶质不均匀性,使钝化膜于这些地方较为脆弱,于含有卤素离子,如Cl—、Br—、F—等的水溶液介质中,钝化膜容易被破坏,破坏的部分便成为活化的阳极,周围区成为阴极区,阳极的面积非常小时,阳极的电流密度很大,活性溶解加速,遂成为许多针状小孔,成为“点蚀”。
由于Cl—和金属离子M+的结合键较强,因而是侵入钝化膜的有效离子,Cl—的离子半径小,形成强酸溶解钝化膜,从而强烈地吸附于金属表面,Cl—和O2—交换使膜中产生空位。
铬的增加,能够增加钝化膜中的铬含量,使钝化膜的化学稳定性增加。
钝化膜下镍的富集,能够避免钝化膜的仍原,从而提高膜的稳定性。
钼又富集于靠近基体的钝化膜中,从而提高了钝化膜的稳定性。
5.应力腐蚀
于应力和介质共同作用下而引起的壹种局部破坏,常见的穿晶型应力腐蚀见图10。
图10、不锈钢应力腐蚀示意图
ASTMA269规定,对用于某些腐蚀性介质,尤其是氯化物,可能出现应力腐蚀的,能够规定TP304L、TP316L、TP321、TP347、和TP348的管子是消除应力退火的状态交货。
于拉伸应力作用下,位错沿着滑移面运动至金属表面,使表面钝化膜产生局部破坏,有膜和无膜金属间形成微电池,作为阳极的裸金属产生阳极溶解从而发生应力腐蚀破坏。
壹般用于600C之上中性氯化物溶液中的18-8型奥氏体不锈钢容易发生应力腐蚀
图11、18-8不锈钢蒸发器管束出现的应力腐蚀破坏
五.奥氏体不锈钢管标准ASTMA269和GB/T14976比较
现就ASTMA269/A269M-2004“普通无缝和焊接奥氏体不锈钢管规格”和GB/T14976-2002“流体输送用不锈钢无缝钢管”进行比较有如下差别:
1.个别化学成份有差别:
详见表4。
从表4见出,ASTMA269对P含量要求较宽,便于冶炼中更多使用高碳铬铁。
ASTMA269对超低碳不锈钢的C含量要求较宽。
ASTMA269对含N钢的N含量要求低,这样于气体充氮后的氮化铬的加入量可较少。
之上三点可大大降低冶炼成本。
2.ASTMA269规定了GB/T14976没有的16个品种的化学成份:
TP348、TPXM-10、TPXM-11、TPXM-15、TPXM-19、TPXM-29、S31254、S31725、S31726、S30600、S24565、S32654、S35045、N08367、N08926、N08904。
这16个钢种中有12个含N钢种,反映了以N代Ni倾向,以及超低碳、高镍、高铬、高钼、高锰、高性能的钢种,详见表5。
表4ASTMA269和GB/T14976奥氏体不锈钢管主要品种化学成份比较
表5于ASTMA269中有规定而GB/T14976所没有的品种
ASTMA269
按GB规定表示钢号
C%
Cr%
Ni%
其他成份
TP348
0Cr18Ni10NbCo
≤0.08
17.0/19.0
9.0/12.0
Ta≤0.1,Co≤0.2,(Nb+Ti)
≧10×C,(Nb+Ti)≦1.1
TPXM-10
0Cr20Ni6Mn9N
≤0.08
19.0/21.5
5.5/7.5
Mn8.0/10.0,N0.15/0.4
TPXM-11
00Cr20Ni6Mn9N
≤0.04
19.0/21.5
5.5/7.5
Mn8.0/10.0,N0.15/0.4
TPXM-15
0Cr18Ni18Si2
≤0.08
17.0/19.0
17.5/18.5
Si1.5/2.5
TPXM-19
0Cr22Ni12Mn5Mo2NbNV
≤0.06
20.5/23.5
11.5/13.5
Nb0.1/0.3
Mn4.0/6.0,Mo1.5/3.0
N0.2/0.4,V0.1/0.3
TPXM-29
0Cr18Ni3Mn13N
≤0.08
17.0/19.0
2.3/3.7
Mn11.5/14.5,N0.2/0.4
S31254
00Cr20Ni18Mo6NCu
≤0.02
19.5/20.5
17.5/18.5
Mo6.0/6.5,N0.18/0.22
Cu0.5/1.0
S31725
00Cr19Ni15Mo4N
≤0.035
18.0/20.0
13.5/17.5
Mo4.0/5.0,N≤0.2
S31726
00Cr18Ni16Mo4N
≤0.035
17.0/20.0
14.5/17.5
Mo4.0/5.0,N0.1/0.2
S30600
00Cr18Ni15Si4CuMo
≤0.018
17.0/18.5
14.0/15.5
Si3.7/4.3,Cu≤0.5,Mo≤0.2
S24565
00Cr24Ni17Mo4Mn6NNb
≤0.030
23.0/25.0
16.0/18.0
Mo4.0/5.0,Mn5.0/7.0
N0.4/0.6,Nb≤0.1
S32654
00Cr24Ni22Mn3Mo7NCu
≤0.020
24.0/25.0
21.0/23.0
Mn2.0/4.0,Mo7.0/8.0
N0.45/0.55,Cu0.3/0.6
S35045
0Cr27Ni35TiCuAl
0.06/0.1
25.0/29.0
32.0/37.0
Ti0.15/0.6,Cu≤0.75,Al0.15/0.6
N08367
00Cr21Ni24Mo6NCu
≤0.030
20.0/22.0
23.5/25.5
Mo6.0/7.0,N0.18/0.25
Cu≤0.75
N08926
00Cr20Ni25Mo6NCu
≤0.020
19.0/21.0
24.0/26.0
Mo6.0/7.0,N0.15/0.25
Cu0.5/1.5
N08904
00Cr25Ni21Mo4Cu1N
≤0.020
23.0/28.0
19.0/23.0
Mo4.0/5.0,N≤0.1
Cu1.0/2.0
3.热处理制度
奥氏体不锈钢固溶化热处理是把不锈钢加热到固溶化温度,把碳溶解于奥氏体晶格,然后快速冷却,冷却时碳来不及从奥氏体中析出,钢质比较软;如果缓慢冷却,碳化物析出来,钢就变得很硬。
ASTMA269规定的热处理制度见表6,从表6能够见出,ASTMA269规定的最低固溶化温度比GB/T14976推荐的最低固溶化温度高,为的是使碳于奥氏体中充分溶解。
表6ASTMA269规定的热处理制度
ASTMA269
牌号
按GB/T14976规定
表示牌号
ASTMA269规定
固溶化温度
GB/T14976推荐
热处理制度
壹般牌号
壹般牌号
≧10400C,急冷
10100C-11500C,急冷
或10000C-11000C,急冷
S31254,
00Cr20Ni18Mo6NCu
≧11500C,急冷
S32654
00Cr24Ni22Mn3Mo7NCu
≧11500C,急冷
S24565
00Cr24Ni17Mo4Mn6NbN
1120-11700C
N08904,
00Cr25Ni21Mo4Cu1N
≧11000C,急冷
N08926
00Cr20Ni25Mo6NCu
≧11000C,急冷
N08367
00Cr21Ni24Mo6NCu
≧11070C,急冷
S35045
0Cr27Ni35TiCuAl
≧10930C,急冷
TP321
0Cr18Ni10Ti
固溶热处理
+稳定化热处理
920--11500C,急冷
TP347
0Cr18Ni11Nb
920--11500C,急冷
TP348
0Cr18Ni10TaNbCo
0Cr23Ni13
10300C-11500C,急冷
0Cr25Ni20
10300C-11800C,急冷
ASTMA269/A269M规定了TP321(0Cr18Ni10Ti)、TP347(0Cr18Ni11Nb)、TP348(0Cr18Ni10TaNbCo)当采购方有规定时,于固熔化热处理后应进行稳定化热处理,稳定化热处理温度应低于初次固熔化热处理,此时有利于形成TiC、NbC,避免晶格铬贫化,以提高耐晶间腐蚀性能。
对此,于采购坯料时应给予要求。
这些要求同GB/T14976是有差别的。
4.ASTMA269/A269M规定了各种钢管的硬度要求。
详见表7
表7ASTMA269规定的不锈钢管硬度
5.翻边试验
ASTMA269对焊接不锈钢管要求每批取壹试样做翻边试验,于ASTMA450/A450M-2004标准中具体描述了翻边试验内容:
“令壹段管子向外翻边,翻至和管体垂直,此时,不得开裂或显示有于产品标准中予以拒收的缺陷。
对于奥氏体钢,翻边宽度均应不小于外径的15%”
6.耐腐蚀试验
GB/T14975要求:
奥氏体型和奥氏体铁素体型双相不锈钢管应进行晶间腐蚀试验,晶间腐蚀试验方法按GB/T4334.1~4334.6的规定,如未明确,按GB/T4334.5“不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀试验方法”规定执行。
晶间腐蚀试验是把不锈钢试样埋入铜屑中,于硫酸+硫酸铜+铜屑溶液中沸腾16小时,观察有无晶间腐蚀倾向。
而ASTMA269/A269M只于采购方于询价书、合同及订货单中有规定时,材料需经晶间腐蚀试验合格。
这壹点钢管厂于向管坯厂按ASTMA269/A269M订购不锈钢管坯时需特别进行规定,以保证产品质量。
ASTMA269规定,对用于某些腐蚀性介质,尤其是氯化物,可能出现应力腐蚀的,能够规定TP304L、TP316L、TP321、TP347、和TP348的管子是消除应力退火的状态交货。
7.尺寸偏差:
从表8能够见出,ASTMA269比GB/T14976外径和壁厚的允许偏差小。
表8ASTMA269和GB/T14976尺寸及允许偏差比较
对于不锈钢无缝钢管来说,ASTMA269和GB/T14976其他要求相同。
六.铁素体马氏体不锈钢管标准ASTMA268和GB/T14976比较
ASTMA268/A268M-2005a“通用无缝及焊接铁素体和马氏体不锈钢规格”专门建立壹个标准规定铁素体和马氏体不锈钢管的规格和要求。
铁素体不锈钢是指含量于11%~30%,具有体心立方晶格,于使用状态下以铁素体组织为主的不锈钢。
足够量的铬使不锈钢于高温和低温状态下均为单壹组织的铁素体不锈钢。
铁素体不锈钢可根据钢中铬量的不同,大致分为Cr11%~15%,16~20%,和Cr21~30%三类,铁素体不锈钢于氧化性介质中,铬能使不锈钢表面上迅速生成氧化铬的致密稳定的钝化膜,使不锈钢具有很好的耐蚀性和不锈性。
铁素体不锈钢不含镍或仅含少量镍,是节镍不锈钢。
铁素体不锈钢因含铬量高,故耐应力腐蚀、耐点蚀、耐缝隙腐蚀的性能优良。
随着精炼技术的发展,已能生产出低碳、低氮、低氧的高纯铁素体不锈钢,从而克服了铁素体不锈钢室温韧性差、缺口敏感性高、对晶间腐蚀敏感的缺点,使铁素体不锈钢的应用发展很快。
铬、硅、钼是促进铁素体组织形成的元素,镍、碳、氮、锰是促进奥氏体组织形成的元素,如果铬含量不够高,又含有较多的碳,使钢于高温下为面心立方的晶格,低温下为体心立方的晶格;从高温状态较快冷到低温,奥氏体中的碳来不及析出,碳沉淀于里面,但面心立方的组织已变成体心立方的组织,成为溶有过多碳原子的不稳定的体心立方组织即马氏体,组织转变过程中体积膨胀,膨胀又受到仰止,使硬度提高,故马氏体不锈钢能够通过淬火回火而改变其性能。
但为使其形成耐腐蚀的钝化膜,铬含量必须于10.5%之上。
表9ASTMA268规定的主要铁素体和马氏体不锈
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