预应力空心板梁张拉专项施工方案 122.docx
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预应力空心板梁张拉专项施工方案122
目录
1.编制依据1
2.工程概况1
2.1站前路与引黄渠交叉桥1
2.2学苑路与引黄渠交叉桥2
2.3预应力设计概况2
3.施工部署2
3.1人员组织2
3.2设备物资准备3
4.施工工艺流程3
5.施工方法3
5.1施工准备4
5.1.1张拉机具4
5.1.2锚具及夹具4
5.1.3张拉机具安装4
5.1.4钢绞线伸长量计算与要求5
5.2预应力张拉12
5.2.1张拉顺序与控制要点12
5.2.2注意事项与异常处理12
5.3孔道压浆13
5.3.1孔道准备13
5.3.2水泥浆拌制13
5.3.3压浆顺序及控制要求14
5.4封锚14
6.质量检验标准15
7.安全、质量保证措施16
7.1安全保证措施16
7.2质量保证措施17
8.文明施工和环境保护措施17
9.组织结构图18
10.伸长量计算表23
1.编制依据
(1)相关施工图纸;
(2)《预应力空心板梁预制专项方案》
(3)《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000);
(4)《混凝土及预制混凝土构件质量控制规程》(CECS40:
92);
(5)《混凝土结构工程施工质量及验收规范》(GB-50203-2002);
(6)《建筑机械施工安全技术规程》(JGJ33-2001);
(7)《建设工程施工现场供用电安全规范》(GB-50194-93);
(8)《公路施工手册桥涵》。
2.工程概况
运城高铁商务区道路工程为站前区重要组成部分,为运城的经济发展、腾飞搭建了平台。
运城高铁商务区的设立,对于聚集人口,经济要素,提升运城知名度,城市魅力均有巨大的作用,运城的中心城区能力将大为增强,从而有望打破区县经济平均的局面,实现中心城市对区域的带动作用。
高铁站点周围形成新的城市商务中心,运城市的总体布局将呈现新的结构。
而高铁站对于北部片区的开发建设具有很强的带动作作用,城市向北发展的趋势将会更加明显。
2.1站前路与引黄渠交叉桥
运城市高铁站区站前路与引黄渠交叉桥梁工程,位于运城市站前路K0+170.34处。
地驻姚孟办事处以北的尊村五级引黄干渠上。
高铁站前路主干线全宽90米,横向三块板,中间行车道21m(双向六车道),两侧绿化隔离带各4.5m,非机动车道5m,人行道5m,最外侧各20m绿化带,呈南北走向。
干渠与路线前进方向呈85°交角。
设计的斜交桥一跨16m跨越引黄干渠。
桥面净宽40m,两侧各设净5.0m人行道及0.26m的栏杆带,桥全宽50.52m,与站前路(除两侧各20m绿化带)同宽。
桥上不设绿化隔离带。
桥宽分4幅组成,主车道2*10.61m两幅,两侧非机动车道和人行道各为一幅2*14.65m。
共设置38块空心板梁,其中单幅非机动车道和人行道设置3块边板和8块中板,单幅主车道设置2块边板和6块中板。
2.2学苑路与引黄渠交叉桥
运城市高铁站区学苑路与引黄渠交叉桥梁工程,位于运城市学苑路K0+47.958处。
地驻姚孟办事处以北的尊村五级引黄干渠上。
高铁站前路主干线全宽80米,横向三块板,中间行车道21m(双向六车道),两侧绿化隔离带各4.5m,非机动车道5m,人行道5m,最外侧各15m绿化带,呈南北走向。
干渠与路线前进方向呈65°交角。
设计的斜交桥一跨16m跨越引黄干渠。
桥面净宽40m,两侧各设净5.0m人行道及0.26m的栏杆带,桥全宽50.52m,与学苑路(除两侧各20m绿化带)同宽。
桥上不设绿化隔离带。
桥宽分4幅组成,主车道2*10.61m两幅,两侧非机动车道和人行道各为一幅2*14.65m。
共设置38块空心板梁,其中单幅非机动车道和人行道设置3块边板和8块中板,单幅主车道设置2块边板和6块中板。
2.3预应力设计概况
预应力钢束采用符合GB/T5224-2003国家标准的15.2mm的钢绞线,每股公称面积139mm²,钢绞线标准强度为fpk=1860MPa,弹性模量Ep=1.95*105Mpa。
成孔材料为D56和D67圆形金属波纹管,空心板梁采用C50混凝土现浇。
锚下张拉控制应力为σcon=0.75fpk=1395MPa。
纵横向预应力筋均采用后张法张拉工艺,待预制梁混凝土强度达到85%且龄期不低于7天方可张拉。
每片梁预应力钢绞线设置为N1和N2各2束,预留孔道位于两侧腹板位置,且N2位于N1之上,孔道长度N1、N2分别为15.996m、16.013m,其中N2孔道内设置4股钢绞线,中板N1孔道内设置4股钢绞线、边板N1孔道内设置5股钢绞线。
3.施工部署
3.1人员组织
施工总负责:
王岩
技术总负责:
武东伟
现场张拉总负责:
高兴忠
现场安全、用电总负责:
杨春立
物资保障:
张明(注:
包括砼、水泥、外加剂等)
砼强度控制:
张继民及试验室有关人员
张拉值班记录人员:
邢然
梁面张拉高程观测:
高阳
专业张拉作业人员需持有效的张拉专业上岗证,每班配备班长1人、电工1人、油泵操作2人、读尺2人、张拉工4人,共计:
10人,施工高峰期间根据现场实际和工程进度随时补充调配。
3.2设备物资准备
本次预应力张拉机械设备计划如下:
千斤顶:
YDC1500型液压千斤顶2台。
张拉油泵:
采用ZB2×2-50型高压油泵。
油表:
应具有不小于150mm直径的刻度盘,精度不低于1.0级,且应具有大致两倍于工作压力的满载能力,读数精确度在+2%以内,一台千斤顶配两块表。
高压油管:
油管用高压橡胶管,其工作压力不小于60Mpa,同油泵千斤顶相匹配。
锚具:
采用符合设计及施工规范的锚具。
张拉前须备好工具夹片和工作夹片,其工具夹片每班组必须备用2套,工作夹片备用多于一片梁的夹片数量;另外需储备足够数量的水泥、膨胀剂、液压油(油泵用)。
4.施工工艺流程
总体工艺流程:
空心板梁浇筑、养护→同条件养护试块强度达到85%且龄期不小于7天→预应力张拉→孔道压浆→养护→封锚→拆模。
单孔钢束张拉流程:
0→初应力0.15σcon(划线做标记)→第二次应力0.3σcon(划线做标记)→控制应力σcon(0.75fpk)→持荷2分钟锚固→测伸长量→油缸回0,测回缩量。
5.施工方法
5.1施工准备
5.1.1张拉机具
⑴千斤顶和油表在使用前,应在监理工程师的监督下,在指定的实验机构对其精度进行标定,千斤顶摩擦阻力不得大于张拉控制应力的5%。
千斤顶在110%最大压力作用下,持荷3分钟,压力降低不应超过3%。
标定完后根据张拉控制应力换算成压力表读数,并确定张拉过程中的几个主要应力值的读数。
⑵张拉机具应由专人使用和管理,并应经常维护,定期校验。
张拉机具长期不使用时,应在使用前全面进行校验。
使用时的校验期限应视千斤顶情况确定,一般使用时间超过6个月或300次以上或在千斤顶使用过程中以下出现情况之一时,应重新校验:
①预应力筋连续断裂;
②千斤顶严重漏油;
③千斤顶更换油压部件或使用修复后的测力仪表或更换油的规格;
④油压表和千斤顶使用期限达到校验的有效期;
⑤油压表指针不能回零
⑥油压表在高压时油表读数不稳定。
5.1.2锚具及夹具
⑴锚具与夹具的类型符合设计规定和预应力钢材张拉的需要,且应符合GB/14370《预应力筋锚具、夹片和连接器》中的相关要求。
⑵锚夹具出厂前应由供方按规定进行检验并提供质量证明书。
锚夹具进场时应分批进行外观检查,不得有裂纹、伤痕、锈蚀,尺寸不得超过允许偏差,对锚具的强度、硬度、锚固能力等,应根据进场数量及《公路桥规》规定确定复验的项目、批次、频率。
5.1.3张拉机具安装
检查梁体质量有无蜂窝、麻面、孔洞、露筋、露钢束,锚垫板处有无空洞等情况,必要时要进行处理。
上述检查满足要求后,即按以下程序安装夹片和张拉设备:
安装工作锚板→安装工作锚夹具→安装限位板→安装千斤顶→安装工具锚→安装工具锚夹片
安装技术要求:
⑴钢束外伸部分要保持干净,不得有油污、泥沙等杂物。
⑵锚环及夹片使用前要清洗干净,不得有油污、铁屑、泥沙等杂物。
⑶工作锚必须准确放在锚垫板定位槽内,并与孔道对中。
⑷工作锚和工具锚孔中各装入两个夹片,用胶圈套好,可用长约30厘米的铁管穿入钢铰线向前轻轻将夹片顶齐,注意不可用力过猛,夹片间隙要均匀。
⑸夹片安装完后,其外露长度一般为4-5mm,并均匀一致。
⑹穿入工作锚,工具锚的钢束要顺直,末端要对号入座,不得使钢束扭结、交叉。
⑺安装千斤顶时不要推拉油管及接头,油管要顺直,不得扭结成团。
⑻钢束穿入工具锚时,位置要与工作锚钢束位置一一对应,不得交叉扭结。
⑼工具锚的夹片要与工作锚的夹片分开放置,若发现夹片破损,应及时更换。
5.1.4钢绞线伸长量计算与要求
(1)理论伸长量计算
张拉以应力应变双控制,以应力控制为主,应变为辅。
根据设计控制应力为0.75fpk=1395MPa,实际伸长量与设计值偏差以±6%为标准,应力以标定值为准偏差值控制在±5%以内。
具体的理论伸长量,按以下公式计算:
ΔL=(PP*L)/(AP*EP)
PP=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)
式中:
ΔL(mm)理论伸长量计算结果
PP(N)平均张拉力计算结果
L(mm)预应力筋长度图纸量测
AP(mm²)预应力筋截面积139mm²(图纸已给)
EP(N/mm²)预应力筋弹性模量1.95×105(图纸已给)
P(N)张拉端张拉力计算结果
k孔道偏差影响系数钢绞线取值0.0015
x(m)计算孔道长度图纸量测
μ孔道摩擦系数取值0.25(图纸已给)
θ(rad)孔道切线夹角和图纸量测
1)中梁、边梁N2孔钢束计算(4根钢绞线):
①N2孔有一束(4根)钢绞线,该束截面积:
AY=4*139mm²=556mm²,张拉时锚下控制力:
P=Ay*σcon=4*139*1395=775620N=775.62KN。
②1#(出厂编号1308781)千斤顶依据标定报告:
1#压力表(编号56100),回归方程为P=0.034F(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.034×(0.15*775.62)=3.956MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.034×(0.3*775.62)=7.911MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.034×(1*775.62)=26.371MPa;
2#压力表(编号5636),回归方程为P=0.0332F(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.0332×(0.15*775.62)=3.863MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.0332×(0.3*775.62)=7.725MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.0332×(1*775.62)=25.751MPa。
③2#(出厂编号1308782)千斤顶依据标定报告:
1#压力表(编号1D105648),回归方程为P=0.0355F-0.4(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.0355×(0.15*775.62)=3.730MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.0355×(0.3*775.62)-0.4=7.860MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.0355×(1*775.62)-0.4=27.135MPa;
2#压力表(编号12H5657),回归方程为P=0.0344F(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.0344×(0.15*775.62)=4.002MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.0344×(0.3*775.62)=8.004MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.0344×(1*775.62)=26.681MPa。
2)中梁N1孔钢束计算(4根钢绞线):
①N2孔有一束(4根)钢绞线,该束截面积:
AY=4*139mm²=556mm²,张拉时锚下控制力:
P=Ay*σcon=4*139*1395=775620N=775.62KN。
②1#(出厂编号1308781)千斤顶依据标定报告:
1#压力表(编号56100),回归方程为P=0.034F(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.034×(0.15*775.62)=3.956MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.034×(0.3*775.62)=7.911MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.034×(1*775.62)=26.371MPa;
2#压力表(编号5636),回归方程为P=0.0332F(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.0332×(0.15*775.62)=3.863MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.0332×(0.3*775.62)=7.725MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.0332×(1*775.62)=25.751MPa。
③2#(出厂编号1308782)千斤顶依据标定报告:
1#压力表(编号1D105648),回归方程为P=0.0355F-0.4(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.0355×(0.15*775.62)=3.730MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.0355×(0.3*775.62)-0.4=7.860MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.0355×(1*775.62)-0.4=27.135MPa;
2#压力表(编号12H5657),回归方程为P=0.0344F(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.0344×(0.15*775.62)=4.002MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.0344×(0.3*775.62)=8.004MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.0344×(1*775.62)=26.681MPa。
3)边梁N1孔钢束计算(5根钢绞线):
①N2孔有一束(5根)钢绞线,该束截面积:
AY=5*139mm²=695mm²,张拉时锚下控制力:
P=Ay*σcon=5*139*1395=969525N=969.525KN。
②1#(出厂编号1308781)千斤顶依据标定报告:
1#压力表(编号56100),回归方程为P=0.034F(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.034×(0.15*969.525)=4.945MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.034×(0.3*969.525)=9.889MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.034×(1*969.525)=32.964MPa;
2#压力表(编号5636),回归方程为P=0.0332F(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.0332×(0.15*969.525)=4.828MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.0332×(0.3*969.525)=9.656MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.0332×(1*969.525)=32.188MPa。
③2#(出厂编号1308782)千斤顶依据标定报告:
1#压力表(编号1D105648),回归方程为P=0.0355F-0.4(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.0355×(0.15*969.525)=4.763MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.0355×(0.3*969.525)-0.4=9.925MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.0355×(1*969.525)-0.4=34.018MPa;
2#压力表(编号12H5657),回归方程为P=0.0344F(公式中F-KN;P-MPa),初次张拉预应力0.15F,P=0.0344×(0.15*969.525)=5.003MPa;第二次张拉2倍初应力为0.3F,P=0.0344×(0.3*969.525)=10.005MPa;最后张拉至设计值为1.0F,P=0.0344×(1*969.525)=33.352MPa。
(2)张拉设备选用
①张拉设备能力计算(以单束5根为例,边板N1)
P=σ控×A×n
=1395×106N/m2×139×10-6m2×5
=970KN=97T
为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失(按一端回缩6mm计),超张拉3%σ控:
Pmax=P×103%=99.9T
②张拉设备行程(以最长钢束拉力无磨阻损失为例)
ΔL=σ控×L/Ep
=1395×106×15.996×103/(1.95×1011)
=114mm
张拉时为两侧张拉,单侧伸长量为114/2=57mm
所选用YDC-1500型穿心式液压千斤顶,其张拉力T=150T,行程ls=400mm。
③压力表选用
150T千斤顶活塞面积为290cm2。
由式Pn=P/An(式中Pn—计算压力表读数;P—张拉力;An—张拉设备工作液压面积),得:
Pn=99.9×104N/29000mm2
=34.45N/mm2
所选用最大读数为60MPa的压力表。
(3)分级张拉段划分
为了便于伸长量测量和控制两端张拉的同步进行,把张拉段分为15%σ控、30%σ控、100%σ控、三个阶段,各阶段张拉力分别为:
张拉力
张拉阶段
5φs15.2
4φs15.2
15%σ控(KN)
145.5
116.4
30%σ控(KN)
291
232.8
100%σ控(KN)
970
776
若需:
103%σ补(KN)
/
/
(4)应力张拉操作程序
初张拉至0.15δk(准确测量伸长量),持荷3分钟,然后张拉至0.3δk,持荷3分钟,再张拉直接到位δk,持荷3分钟,进油张拉到δk锚固。
不再采用超张拉工艺。
(5)分段方法:
计算理论长度,先要确定预应力筋的工作长度和线型段落的划分,后张法钢绞线型既有直线又有曲线,由于不同线型区间的平均应力会有很大差异,因此需要分段计算伸长值,然后累加。
根据图所示分AB、BC、CD、DE、EF、FG共6段进行计算,不考虑工作长度。
(6)两端对称张拉计算方法:
①计算每一段的起点和终点力。
每一段的终点力就是下一段的起点力,例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力,每段的终点力与起点力的关系如下式:
Pz=Pq×e-(KX+μθ)(公式3)
Pz—分段终点力(N)
Pq—分段的起点力(N)
各段的起终点力可以根据公式3从张拉端开始进行逐步的计算。
②根据每一段起点力Pq代入公式2求出每一段平均张拉力Pp。
③根据Pp代入公式1计算出每一段的伸长值ΔL,相加后得出全长钢绞线伸长量。
(7)计算数据:
单根钢绞线千斤顶张拉力N1~N2P=Δk×Ap=1395×139=193905(N),根据以上各计算方法编程求得各钢束伸长量数据如下:
Ⅰ.边板张拉力、油表读数及引申量对照表
Ⅱ.中板张拉力、油表读数及引申量对照表
(8)实际伸长量计算
预应力筋张拉时的实际伸长值△L应在建立初应力后方可开始量测。
量得的伸长值还应加上初应力以下的推算伸长值:
△L=△L1+△L2
式中:
ΔL1——初始拉力至张拉控制力的实测伸长值
ΔL2——初始拉力时的推算伸长值(取初始张拉力至15%拉力控制力的伸长值)
预应力筋以应力控制方法张拉时,应以伸长量进行校核。
实际伸长值与理论伸长值相差应控制在6%以内,否则必须按以下若干或全部步骤查明原因后,采取措施加以调整,再继续进行张拉。
1)重新校准设备
2)检查预应力钢铰线弹性模量
3)放松钢铰线重新张拉
4)预应力筋上涂润滑剂,减少摩擦损失(压浆前必须清洗干净)
5)做摩擦损失试验
5.2预应力张拉
5.2.1张拉顺序与控制要点
张拉施工顺序按照设计要求为左N1→右N2→右N1→左N2。
采用双控标准,以油表读数控制应力,以实测伸长值进行校核。
张拉时,应使千斤顶的张拉力作用线与预应力钢绞线的轴线重合一致,两端同时分级进行张拉,两端随时进行联系(通过对讲机或手语)张拉力和伸长量情况,达到设计张拉力后持荷2分钟,核对伸长量符合设计要求后作好记录,否则应停止张拉并分析原因,采取措施后再进行张拉。
在分级张拉过程中,要使油泵上升速度稳定同步,钢束受力均匀,摩阻损失较小,分级调整两端张拉的伸长量,逐步达到接近或相同。
调整伸长量时,伸长量大的一端稍稍慢拉,伸长量小的一端稍稍快点拉,以此逐步进行调整。
张拉缸回油即进行锚固,锚固时伸长值大的一端先锚固,另一端补足张拉力后再进行锚固。
油压表全部回零,卸工具锚。
千斤顶全部回程,卸除千斤顶,检查钢绞线回缩值,并划线标志,以检查是否会出现滑丝现象。
施工过程中对张拉顺序、过程及回缩量、伸长值如实填写施工记录。
张拉完毕后,应对锚具、支承垫板、梁端衔接处的砼进行清渣、除油、凿毛,用砂浆将预应力钢绞线外露处封闭,以免锈蚀,并由测量组测量张拉后的起拱情况。
5.2.2注意事项与异常处理
⑴钢绞线下料长度应充分考虑工作长度、孔道长度等因素。
⑵锚垫板应位置正确,若锚垫板位移,造成垫板平面和孔道中轴线不垂直时,应用楔形垫板加以纠正。
张拉时要注意预应力孔道、锚垫板、锚具、千斤顶及工作锚五者同心,不可偏心,否则易造成断丝。
⑶安装锚具时,锚垫板内部多余波纹管及漏进砂浆要清理干净,钢绞线及夹片上的污物要清理干净,夹片要反复击打几遍逐个打紧,使其均匀受力。
雨天可先装锚具,待张拉前再安装夹片,防止夹片内锈蚀。
⑷张拉过程中须认真观察,注意是否存在以下几种异常现象。
①应力增加同钢绞线伸长异常(过快则可能断丝、滑丝,过慢则可能因孔道堵塞)。
②张拉时油压表指针突然下降且存在异响,可能滑丝、断丝。
③个别钢束不同时走、打转、散丝或个别钢丝冒出,可能断丝、滑丝。
④千斤顶尾端偏移,可能千斤顶、限位板偏心或未对正。
⑤锚下砼开裂、锚垫板开裂、锚垫板向内侧位移,说明锚下砼强度不足、砼不密实。
发生以上情况,要立即停止张拉,查明原因,以制订正确处理应对措施。
⑸滑丝处理:
在施工中出现滑丝现象,一般更换夹片后,使用小型千斤顶重新张拉锚固。
⑹断丝处理:
张拉时和张拉后,每束钢铰线断丝或滑丝不得超过1根或每个断面丝之和不超过该断面钢丝总数的1%。
当断丝数超过规范规定限值时,原则上应更换,当不能更换时,在许可的条件下,可采取补救措施,如提高其它束应力值,但必须满足设计上各阶段极限状态的要求。
5.3孔道压浆
5.3.1孔道准备
(1)锚具外面的预应力筋间隙采用环氧树脂胶浆或棉花和水泥浆填塞,以免冒浆而损失压力。
(2)孔道在压浆前采用高压水冲洗,以排除孔道内粉渣,以保证孔道畅通。
清洗后采用空压机清除孔内积水,且保证孔道湿润,使水泥浆与孔壁结合良好。
在冲洗过程中,如发现冒水、漏水的现象,则应及时堵塞漏洞。
当发现有串孔现象,又不易处理时,应判明串孔数量,在压浆时几个串孔同时压注。
或者某一孔压浆后,立即对相邻孔道用高压水彻底冲洗。
(3)张拉完毕后,应及时压浆(尽量在48小时内完成)。
5.3.2水泥浆拌制
水泥浆水胶比选用0.26~0.28,水泥浆抗压强度根据规范要求不小于50MPa,允许掺适量膨胀剂,但不得用铝粉代替。
水泥选用普通硅酸盐水泥,水泥标号不低于425号。
水泥浆配比应由试验室试验确定,经试验合格后方可进行配制。
水泥浆拌制时拌合时间不少于1min,过筛后存放于桶内,此时桶内浆液仍要低速搅
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