高支模方案.docx
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高支模方案
目录
第一章工程简介2
第一节工程概况2
第二节高支模设计构思2
第三节对本方案的说明2
第二章施工方法3
第一节支撑施工方案3
第二节构造要求3
第三节搭设要求4
第四节模板工程4
第五节高支模拆除5
第三章质量保证措施5
第四章安全生产措施6
第五章计算书6
第一节计算依据6
第二节计算书6
第一章工程简介
第一节工程概况
本工程为**小区商住楼,由茂名市设计院有限公司设计,**公司监理。
本工程共我司为总承包,主要施工内容包括基础、主体结构、装修装饰、给排水安装、消防、电气、防雷安装工程。
本项目施工主要由会所及5、6、7栋商住楼组成.建筑总面积约为44000m2;具体工程内容如下:
1、商场会所
会所共4层,商场共2层。
建筑高度20.5m,架空地下室层5.1m,首层3.8m,二层4m.三、四层为3.6建筑面积约为4904.28m2;主要用作销售大厅、店铺、娱乐场所及办公。
2、5、6、7住宅楼
地下一层高5.1m,一至十七层高均为3m,坡屋顶,建筑高度54.7m。
层高高于4.5m的,需按照高支模施工。
高支模混凝土梁板从其中选有代表性的进行计算,其余按所计算的构件进行支撑。
第二节高支模设计构思
(1)高支模支撑主要采用Φ42门式架支撑。
(2)首层门架底座用钢垫脚
(3)严格按照规范设置门架交叉支撑、水平杆加固杆、剪刀撑、连墙杆,防止高支模发生整体或局部失稳。
第三节对本方案的说明
1、本方案仅适用于第一节提及内容的模板支撑体系和模板安装,钢筋制安、砼浇筑的施工方法及措施另见《施工组织设计》。
2、本方案中用黑体加重部分关系到整个高支模体系的安全,施工时必须特别重视。
第二章施工方法
第一节支撑施工方案
(一)地下室顶板(5.1m)
楼板下设双层木枋。
上层80×80mm木枋,间距300m,下层木枋间距1219mm,即架宽。
门架间距是900mm。
水平拉杆:
在每层门架底部以上200mm及最上一排门架顶部下100mm位置用万向扣纵横各扣一道钢管拉杆。
(二)300×800梁
排架:
第一排门架离柱边(或双排钢管)200mm摆设,接着排列第二、第三排架,间距900mm。
每个门架竖向平面垂直于梁的方向。
梁底木枋:
梁底设二层80×80木枋。
间距300mm.
立柱基础:
立杆底均设可调底座。
水平拉杆:
在每层门架底部以上200mm及最上一排门架顶部下100mm位置用万向扣纵横各扣一道钢管拉杆。
第二节构造要求
(一)门架和钢管
1、钢管管径φ48、壁厚3.5mm,门架采用MF1219标准门架。
2、材料应符合国家规范的相关规定。
3、严禁在钢管上打孔。
(二)配件
1、门架的内外两侧均应设置交叉支撑并应与门架立杆上的偏重杆式自锚构造连接。
2、上、下榀门架的组装必须设置连接棒和锁臂,连接棒直径应小于立杆内径的1~2mm。
3、水平架设置应符合下列规定:
(1)本工程用纵横交叉的φ48钢管作为水平架。
(2)在顶层门架上部、连墙杆设置层、防护棚设置处、脚手架的转角处、端部及间断等处必须设置。
4、底步门架的立杆下端应设置可调底座。
(三)加固件
(1)竖向剪刀撑在脚手架外侧、梁两侧连续设置;
(2)竖向剪刀撑斜撑杆与地面的倾角为45~60°,剪刀撑水平投影宽度为4~8m;
(3)必须采用42/48扣件与门架立杆拧紧;
(4)剪刀撑斜撑杆若采用搭接接长,搭接长度不宜小于1000mm,搭接处采用三个旋转扣件拧紧。
3、水平杆设置应符合下列规定:
(1)每个门架底部纵横向连续设置水平杆,并形成水平闭合圈;
(2)脚手架底步门架下端应加设扫地杆,门架的内外两侧应设通长扫地杆;
(3)水平架与门架立杆拧紧。
第三节搭设要求
1、为加快施工,大堂高支模门架搭设可与结构主体施工同时进行;
2、不配套的门架和配件不得混合使用与同一脚手架;
3、门架安装应自一端向另一端延伸。
搭完一步架后,应按规范要求检查并调整水平度与垂直度;
4、交叉支撑、水平杆、加固杆、剪刀撑、连墙杆应紧随门架的安装及时设置;
5、连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态;
6、连接扣件的螺栓拧紧力矩宜为50~60N·m,,并不得小于40N·m。
7、连接扣件必须与杆件直径相符,不得混用。
8、搭设完毕后必须经过工地自检和公司质安部的验收后,方可投入使用。
第四节模板工程
1、梁模板:
梁底、侧模均采用δ=18厚木夹板,80×80木枋加固。
梁两侧用Φ12穿梁螺栓对拉,螺栓间距沿梁高@350,最后一根距梁底面200mm,沿梁长方向螺栓间距@500。
梁模起拱高度为全跨长度1/1000~3/1000。
2、梁底木枋:
采用80×80广东松木枋作支承。
第五节高支模拆除
1、高支模支撑体系经工程技术负责人验证并确认不再需要时,方可拆除。
2、拆除前应清理脚手架上的材料、工具和杂物。
3、拆除时应设置警戒区和警戒标志,并由专人负责警戒。
4、拆除要求如下:
(1)脚手架的拆除应从一端向另一端,自上而下逐层进行;
(2)同层的构配件和加固件应先按先上后下,先外后里的顺序进行,最后拆除连墙件;
(3)在拆除过程中,脚手架的自由悬臂高度不得超过两步,当必须超过两步时,应加设临时拉结;
(4)连墙杆、通长水平杆和剪刀撑等,必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除;
(5)工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品;
(6)拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖,拆下的配件应放入袋内。
第三章质量保证措施
(1)组织现场指挥小组,由项目经理负责任组长,技术总管任副组长,小组成员由现场施工员、质安员、材料员组成,明确责任,分工负责,以确保高支模施工顺利完成。
(2)把好验收关,特别是支撑体系,一定要符合施工方案要求,保证支撑系统的稳定、安全。
(3)现场搅拌混凝土应该严格按照砼配合比进行下料。
砼浇筑温度不宜大于28℃。
(4)为保证机器设备的正常使用,做好机械的日常维护工作。
(5)为保证砼的浇筑质量,必须与气象台加强联系,避免在大风大雨的天气情况下进行砼的浇筑施工。
(6)做好砼浇筑计划,尽量避免在中午高温时间浇筑砼。
(7)如停电且备用发电机不能工作时,应马上组织人员进行抢修发电机。
如在砼处凝时仍不能供电,则应按规范要求,处理好已浇筑的砼表面。
第四章安全生产措施
1、现场安全生产管理小组要加强安全检查值班制度,严格要求施工人员按操作规程作业,穿戴好个人防护设施,挂好安全标志等。
2、砼浇筑前,要做好机械设备试运行工作,开关插座等符合安全标准的方可使用。
3、对脚手架、安全网、安全挡板等进行逐项检查,若发现有变形、倾斜、摇晃等情况要及时采取措施或加固。
4、夜间施工要有设有足够的照明灯具,保证现场内施工明亮。
5、搭拆脚手架人员必须由专业架子工担任。
6、作业层的施工荷载应符合设计要求,不得超载。
不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。
7、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天时应停止脚手架搭设与拆除作业。
安全网应按有关规定搭设或拆除。
8、脚手架的接地、避雷措施等应符合现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定。
9、在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件:
主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆、连墙件。
第五章计算书
第一节计算依据
(1)设计院提供的施工图;
(2)《混凝土结构工程施工及验收规范(GBJ50204—2002);
(3)《混凝土结构设计规范》(GBJ50010—2002)
(4)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128—2000)。
第二节计算书
由于属高支模的梁板比较多,每类梁板选取具有代表性的高度、截面进行计算:
1、地下室300×800梁(高5.1米),
2、地下室顶板250厚(高5.米)
梁模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。
计算的脚手架搭设高度为4.3米,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。
搭设尺寸为:
门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.95米,跨距l=1.83米。
门架h1=1.54米,h2=0.08米,b1=0.75米。
门架立杆采用
42.0×2.5mm钢管,立杆加强杆采用
27.2×1.9mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m,梁底木方距离300mm。
梁底木方截面宽度80mm,高度80mm。
梁顶托采用160×80mm木方。
1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
图2模板支架示意图
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.500×0.800×0.300=6.120kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.340×0.300×(2×0.800+0.300)/0.300=0.646kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q3=2.000×0.300=0.600kN/m
经计算得到,木方荷载计算值Q=1.2×(6.120+0.646)+1.4×0.600=8.959kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.344kN
N2=1.344kN
经过计算得到最大弯矩M=0.718kN.m
经过计算得到最大支座F=1.344kN
经过计算得到最大变形V=3.0mm
木方的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3;
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.718×106/85333.3=8.41N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1.343/(2×80×80)=0.315N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形v=3.0mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.123kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩M=0.392kN.m
经过计算得到最大支座F=4.579kN
经过计算得到最大变形V=0.3mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=16.00×8.00×8.00/6=170.67cm3;
I=16.00×8.00×8.00×8.00/12=682.67cm4;
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.392×106/170666.7=2.30N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2507/(2×160×80)=0.294N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形v=0.3mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:
门架(MF1219)1榀0.224kN
交叉支撑2副2×0.040=0.080kN
水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN
连接棒2个2×0.006=0.012kN
锁臂2副2×0.009=0.017kN
合计0.465kN
经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用
48.0×3.5mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算:
tg
=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.038×(4×1.830)/cos
/(4×1.950)=0.105kN/m
水平加固杆采用
48.0×3.5mm钢管,按照4步1跨设置,每米高的钢管重为
0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m
每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0.037kN/m;
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m;
每米高的栏杆重量为0.010kN/m;
经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m
经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.419kN/m。
2托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力1.634kN,1.634kN
第2榀门架两端点力4.579kN,4.579kN
第3榀门架两端点力4.579kN,4.579kN
第4榀门架两端点力1.634kN,1.634kN
经计算得到,托梁传递荷载为NQ=9.158kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.419kN/m;
NQ——托梁传递荷载,NQ=9.158kN;
H——脚手架的搭设高度,H=4.3m。
经计算得到,N=1.2×0.419×4.300+9.158=11.322kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=11.32kN;
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到,
=0.333;
k——调整系数,k=1.13;
i——门架立杆的换算截面回转半径,i=1.51cm;
I——门架立杆的换算截面惯性矩,I=7.05cm4;
h0——门架的高度,h0=1.93m;
I0——门架立杆的截面惯性矩,I0=6.08cm4;
A1——门架立杆的净截面面积,A1=3.10cm2;
h1——门架加强杆的高度,h1=1.54m;
I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=1.22cm4;
A——一榀门架立杆的毛截面积,A=2A1=6.20cm2;
f——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到,Nd=1.0×42.268=42.268kN。
立杆的稳定性计算N 楼板模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。 计算的脚手架搭设高度为4.9米,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。 搭设尺寸为: 门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.95米,跨距l=1.83米。 门架h1=1.54米,h2=0.08米,b1=0.75米。 门架立杆采用 42.0×2.5mm钢管,立杆加强杆采用 27.2×1.9mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m,梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm,高度80mm。 梁顶托采用160×80mm木方。 1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆 图1计算门架的几何尺寸图 图2模板支架示意图 一、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算,木方的截面力学参数为 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q1=25.500×0.250×0.300=1.913kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.340×0.300=0.102kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值q3=2.000×0.300=0.600kN/m 经计算得到,木方荷载计算值Q=1.2×(1.913+0.102)+1.4×0.600=3.257kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.173kN N2=3.225kN N3=3.225kN N4=1.173kN 经过计算得到最大弯矩M=0.263kN.m 经过计算得到最大支座F=3.225kN 经过计算得到最大变形V=0.4mm 木方的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3; I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4; (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.263×106/85333.3=3.08N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算[可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×1.758/(2×80×80)=0.412N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形v=0.4mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重q=0.123kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩M=1.379kN.m 经过计算得到最大支座F=11.652kN 经过计算得到最大变形V=2.9mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=16.00×8.00×8.00/6=170.67cm3; I=16.00×8.00×8.00×8.00/12=682.67cm4; (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度f=1.379×106/170666.7=8.08N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算[可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×8137/(2×160×80)=0.954N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形v=2.9mm 顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为: 门架(MF1219)1榀0.224kN 交叉支撑2副2×0.040=0.080kN 水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN 连接棒2个2×0.006=0.012kN 锁臂2副2×0.009=0.017kN 合计0.465kN 经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用 48.0×3.5mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算: tg =(4×1.950)/(4×1.830)=1.066 2×0.038×(4×1.830)/cos /(4×1.950)=0.105kN/m 水平加固杆采用 48.0×3.5mm钢管,按照4步1跨设置,每米高的钢管重为 0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0.037kN/m; (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m; 每米高的栏杆重量为0.010kN/m; 经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m 经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.419kN/m。 2托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力6.730kN,11.652kN 第2榀门架两端点力9.329kN,9.329kN 第3榀门架两端点力11.652kN,6.730kN 经计算得到,托梁传递荷载为NQ=18.657kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N=1.2NGH+NQ 其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.41
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