平望八坼大桥预制施工技术方案.docx
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平望八坼大桥预制施工技术方案
文件编号:
MGDQ-GJC-2011-SGFA-
苏南运河苏州段三级航道整治工程
平望运河大桥、八坼大桥
L=20m先张法预应力砼空心板梁
预制施工组织设计与技术方案
编制人:
金伟康
审核人:
毕建华
批准人:
沈金观
编制单位:
吴江市明港预应力桥梁构件厂
编制日期:
二○一一年十月
苏南运河苏州段三级航道整治工程
平望运河大桥、八坼大桥
L=20m预应力砼空心板梁预制施工组织设计与技术方案
一、工程概况:
平望运河大桥桥梁上部结构桥跨布置为(5×20)+(5×20)+(5×20)+(65+112+65)+(3×20)m,桥梁全长608.28m。
主桥为三跨(65+112+65)m变截面预应力混凝土连续箱梁,采用挂篮悬臂浇筑施工。
引桥第一联、第二联及第五联为预制先张法空心板梁,采用预制吊装法施工,第三联为5跨20m钢筋砼现浇连续箱梁,采用支架法现浇施工。
全桥共计预制先张法空心板梁13跨330片,其中中板为278片,边板(翼板挑臂长度均变更为25cm)52片。
引桥空心板梁所处桥面纵坡值均为i=3.5%,横坡值i=2%,且平面上均位于直线段上。
八坼大桥桥梁上部结构桥跨布置为(13×20)+(60+100+60)+(14×20)m,桥梁全长766.72m。
主桥为三跨(60+100+60)m变截面预应力混凝土连续箱梁,采用挂篮悬臂浇筑施工。
引桥均采用20m跨径的先张法空心板梁,采用预制吊装法施工。
西引桥共计13跨20m先张法空心板梁,纵桥向划分为(4×20)+(4×20)+(5×20)m共三联,东引桥共计14跨20m先张法空心板梁,纵桥向划分为(5×20)+(5×20)+(4×20)m共三联,全桥共计预制先张法空心板梁27跨486片,其中中板为432片,边板(无翼板)54片。
引桥空心板梁在平面上均位于直线段上,所处桥面纵横坡值i如下表:
墩台号
纵坡值i%
横坡值i%
0#台~9#墩、20#墩~30#墩
3%
1.5%
9#墩~10#墩、19#墩~20#墩
2.8%
1.5%
10#墩~11#墩、18#墩~19#墩
2.5%
1.5%
11#墩~12#墩、17#墩~18#墩
2.2%
1.5%
12#墩~13#墩、16#墩~17#墩
1.9%
1.5%
二、预制施工方案编制依据:
1)《苏南运河苏州段三级航道整治工程—平望运河、八坼大桥施工图设计》
2)交通部《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)
3)交通部《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004)
4)《结构设计原理》
三、主要工程量:
(1)、梁体C50混凝土立方量:
平望运河大桥共需预制20m空心板梁330片,C50混凝土总立方量为3172m3,八坼大桥共需预制20m空心板梁486片,C50混凝土总立方量为4598m3,两座桥梁C50混凝土总立方量为7770m3。
每m3C50混凝土配合比为
水泥:
砂:
碎石:
水:
外加剂=497:
616:
1196:
154:
6.46kg/m3。
则按上述配合比计算所需的水泥、砂、碎石和外加剂用量如下:
PO42.5水泥3862t;长江砂4786t;花岗岩碎石9293t;外加剂50.2t;
(2)、非预应力钢筋:
895t,主要规格为φ8mm盘条、φ10mm线材、Φ12mm及Φ16mm螺纹钢。
(3)、预应力钢绞线:
273t,规格为Φs15.2mm钢绞线;
(4)、支座预埋A3钢板:
101.4t,规格为460×430×20mmA3钢板;
四、原材料主要供应商一览表:
原材料名称
主要规格
供应商或供应产地
水泥
PO42.5
吴江市明港水泥厂
黄砂
中砂
长江赣江段、芜湖段砂源
花岗岩碎石
5-31.5mm连续级配
湖州
钢筋
R235圆盘条、HRB335螺纹钢
沙钢或永钢
钢绞线
Φs15.2mm
无锡中冶、江阴华新
高效早强液体减水剂
JM-B型萘系
江苏博特新材料有限公司
水容性脱模剂
SILKY-21型
上海赛珂
五、主要设备(施工、检测和计量)情况:
设备类型
主要设备名称
新旧程度%
砼施工机械
JS1000型搅拌楼1座、3T翻斗车6台、5-10T龙门吊2台、1m3空压机2台、充气橡胶胶囊
90%
钢筋加工机械
150KVA对焊机2台、350型交流电焊机2台、GW6~40弯曲机2台、GO400型断筋机2台、调直机2台
90%
起重吊装设备
5-32T龙门吊1台、10-50T龙门吊1台
90%
张拉设备
YDT3000型千斤顶4台、配套油泵若干台
95%
其它设备
6135发电机组1台
95%
计量检测设备
砼试验设备
NYL2000D型压力试验机3台、TM2砼弹性模量测定仪2台、BYS11标养室温湿度自控仪2台
95%
钢筋试验设备
WE600型液压式万能试验机2台
95%
水泥试验设备
DKZ5000型水泥电动抗折机2台、FYS-150型水泥负压筛析仪1台、水泥稠度、凝结时间测定仪2台、FZ31A型沸煮箱、LD50型雷氏夹测定仪2台、ZS15型水泥胶砂振实台2台、JJ5水泥胶砂搅拌机2台、NJ160型水泥净浆搅拌机2台、HBY型水泥标准养护箱4台
95%
砂石料试验设备
ZBSX92型震击式标准振筛机2台、碎石压碎值测定仪2台、针片状规准仪4台
95%
其它试验设备
ZC3A型砼回弹仪4台、超深波测试仪1台
100%
六、组织机构图:
七、质量保证体系图:
八、先张法空心板梁质量控制要点图
九、施工总体进度计划:
平望运河大桥、八坼大桥共需预制20m先张法空心板梁816片,根据梁内钢绞线配束数量及截面尺寸的不同,分为中板710片,钢绞线配置15根,边板106片,钢绞线配置17根。
根据工程进度总体计划安排,平望运河大桥、八坼大桥引桥先张法空心板梁的预制进度计划安排如下:
(1)平望运河大桥
南半幅桥:
中板139片,边板26片,共计165片梁,计划预制完成时间为2012年8月15日~2012年9月22日,工期为39天;
北半幅桥:
中板139片,边板26片,共计165片梁,计划预制完成时间为2011年10月1日~2011年11月20日,工期为51天;
(2)八坼大桥
东侧引桥:
中板224片,边板28片,共计252片,计划预制完成时间为2011年10月1日~2011年12月1日,工期为62天;
西侧引桥:
中板208片,边板26片,共计234片,计划预制完成时间为2011年12月5日~2012年1月13日,工期为40天;
综上所述,平望运河大桥、八坼大桥20m先张板梁预制施工分为如下表所示2个阶段:
部位
梁板类型
计划预制完成日期
工期(天)
中板(片)
边板(片)
平望运河大桥北半幅板梁、八坼大桥
571
80
2011年10月1日~2012年1月13日
105
平望运河大桥南半幅板梁
139
26
2012年8月15日~2012年9月22日
39
(1)第一预制阶段:
中板571片,总预制槽位数为571/4=143槽。
边板80片,总预制槽位数为80/4=20槽,中板和边板两者槽位数比例为7。
预制中板则所需台座生产线数量为
N=Ng*T0*K/Tp=143×7×1.2/105≈12道,即预制进度为每天8片可满足要求。
式中:
Ng—中板预制总槽数,槽;
T0—综合考虑气候、施工熟练程度及设计龄期等因素的每槽空心板梁预制占用台座的时间,7天;
K—施工干扰综合影响系数,可取1.0~1.2;
N—预制张拉台座生产线数量,道;
预制边板所占用的槽位数为12/7≈2道,即预制进度每天1片可满足要求。
空心板梁全部安排在6#、7#生产区域进行预制,其中6#生产区张拉台座总长为92m,共设10道张拉台座。
7#生产区张拉台座总长为84.5m,共设11道生产台座,6#、7#生产区域的张拉台座一次性可同时生产4片20m先张空心板梁,为保证第1阶段板梁预制进度计划,需每天在6#、7#生产区各安排1道台座连续生产,即实际投入生产台座16个方能满足要求。
(2)第二预制阶段:
中板139片,总预制槽位数为139/4=35槽,所需台座生产线数量为8道。
边板26片,总预制槽位数为26/4=7槽,所需台座生产线为1道,实际第二阶段板梁全部安排在7#区生产,台座数量完全能满足要求。
十、先张法预应力板梁施工工艺流程:
一、施加预应力
(一)、机具及设备
1.施加预应力所用的机具、设备及仪表应由专人使用和管理,并定期进行维护与校验,校验维护周期详见第4条说明。
2.千斤顶、压力油表与油泵三者应进行配套校验,以确定张拉力与压力表之间的回归方程,千斤顶测力系统的校验委托苏州混凝土水泥制品研究院检测中心进行,相关检测报告附后。
3.张拉机具、设备与锚具必须配套使用,锚具、钢绞线、夹片三者应组成预应力体系进行静载试验测定锚具效率系数,以策张拉施工安全。
使用过程中应经常检验锚具、夹片的损伤情况。
4.千斤顶使用超过6个月或在使用过程中出现下列不正常现象时,如:
1、钢绞线经常断裂;
2、千斤顶严重漏油;
3、油压表指针不能归零;
4、千斤顶调换油压表、油压管、油泵;
5、千斤顶、油压表、油压管、油泵已经过拆卸或检修的;
6、实测伸长量与理论伸长量偏差超过±6%的;
均应进行重新校验,校验过后方可投入使用。
(二)、钢绞线的检验:
1.每批钢绞线中任取3盘,并从每盘所选的钢绞线端部的正常部位截取一根试样进行表面质量、直径偏差和力学性能(包括屈服荷载、破断荷载、伸长率、弹性模量)的试验。
2.如每批少于3盘,则逐盘取样进行上述试验,试验结果如有一项不合格时,则不合格盘报废,并再从该批未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复检,如仍有一项不合格,则该批钢绞线为不合格品。
3.每验收批的钢绞线重量应不大于60T。
(三)、施加预应力的准备工作
1、对预应力筋施加张拉力前,必须完成或检验以下工作:
(1)施工现场应具备经批准的张拉程序和施工现场作业指导书。
(2)现场有具备预应力施工知识和经上岗前培训合格的施工作业人员。
(3)施工现场应具备确保全体操作人员和设备安全的必要预防措施,包括建立钢筋网围护、按规定间距和要求设置保险杠等。
2、在台座上铺设预应力筋时,应在底模表面水溶性脱模剂破乳成膜后进行,并采取防止玷污预应力筋的措施。
3、张拉前,应对千斤顶、油泵、锚具夹片的安装质量(包括夹片端头是否齐平、夹片螺纹齿槽内以及表面油污、砂粒有无清除干净、锚环内油污、杂物有无清除干净、夹片和锚环是否有表面裂纹、夹片内齿痕是否被磨平、钢绞线外露长度是否满足安全外露长度要求等)进行详细的检查,符合要求后方可进行张拉操作,以保证施工质量和施工安全。
4、安装张拉千斤顶时,两台千斤顶必须左右对称布置,并精确调平与对中,千斤顶安装的中心高度应使其张拉作用力作用线与钢绞线的受力中心线在同一水平面上。
(四)、张拉应力的控制:
1、预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求,即锚下张拉控制应力为
,单根钢绞线的设计张拉力为140×1339.2/1000=187.5KN。
2、预应力筋采用以张拉应力控制为主,伸长量校核为辅的“双控”方式进行张拉力的施工控制。
伸长量进行校核时,实际伸长值与理论伸长值的偏差应符合设计要求,如设计无规定时,两者的偏差应控制在±6%以内,否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后方可继续张拉。
理论张拉伸长值计算过程附后。
3、张拉伸长量超限情况原因可从以下几个方面进行分析:
1、实际张拉机具的校验计量是否有误;
2、是否按张拉规程操作(即张拉进油速度、持荷锚固时间控制);
3、是否有钢绞线断丝、滑移现象;
4、锚夹具、承压板、张拉连接杆是否存在非弹性变形;
5、张拉机具是否存在故障;
6、计算伸长值时,各种参数的选取与计算是否正确,特别是钢绞线的弹性模量取值是否有较大的偏差;
4、钢绞线张拉理论伸长值计算过程:
平望运河大桥、八坼大桥20m先张法空心板梁均安排在6#、7#生产区预制,其中6#生产区张拉台座总长为92m,7#生产区张拉台座总长为84.5m,每道台座一次性可同时安排4片20m先张法空心板梁生产。
空心板梁在台座上的布置情形如下:
6#区空心板梁生产布置图:
7#区空心板梁生产布置图:
根据《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)预应力筋理论伸长值ΔL的计算公式如下:
式中:
P—单根预应力筋设计张拉力,取187.5KN;
L—张拉端至锚固端的长度,其由张拉连接杆和预应力筋两部分长度组成;
E—钢绞线、张拉杆(材质为40Cr)的弹性模量值,其值分别为1.95×105MPa和2.1×105MPa;
A—钢绞线、张拉杆截面积,其值分别为140mm2和707mm2;
则6#生产区张拉施工过程中理论总伸长量为:
则7#生产区张拉施工过程中理论总伸长量为:
根据张拉程序要求,先用1台25吨的小吨位千斤顶由中间往两侧对称将每根钢绞线调整到初应力一致为10%σcon,然后再由2台大吨位300t级千斤顶整体张拉至设计应力100%σcon,在初应力10%σcon到设计应力段100%σcon的伸长值可在现场以固定张拉横梁为基准量测千斤顶活塞的伸出长度,加上初应力阶段推算的伸长值,二者之和才构成实际的总伸长量。
预应力筋张拉时的实测总伸长值ΔL,可按下式计算:
ΔL=ΔL1+ΔL0
式中:
ΔL1—为大千斤顶自初应力10%σcon至最大张拉应力100%σcon之间的实测活塞长度。
ΔL0—初应力10%σcon以下的推算伸长值,取大千斤顶10%σcon~20%σcon。
之间以固定张拉横梁为基准实测的千斤顶活塞长度。
5、钢绞线张拉时油表控制数据计算:
一、设计张拉力的计算:
Φs15.2mm钢绞线截面积Ay=140mm2,设计张拉控制应力为σcon=1339.2MPa,查20m先张法空心板梁配筋布束情况知,中板钢绞线为15根,边板钢绞线为17根。
每槽钢绞线张拉时总设计张拉力按下式计算:
式中:
n—钢绞线根数;
Ay—钢绞线截面积;
σcon—设计张拉控制应力;
经计算,20m中板钢绞线设计张拉控制力为
,20m边板钢绞线设计张拉控制力为
。
二、空心板梁钢绞线张拉时油表读数计算表:
(1)、6#生产区域:
6#生产区域配备两台额定张拉吨位为300t的千斤顶,其中编号为007-70484#千斤顶标定回归方程为
,编号为008-71283#千斤顶标定回归方程为
,式中X代表张拉力,单位:
KN,Y代表压力表读数,单位:
MPa。
(2)、7#生产区域:
7#生产区域配备两台额定张拉吨位为300t的千斤顶,其中编号为005-8640#千斤顶标定回归方程为
,编号为006-1258#千斤顶标定回归方程为
,式中X代表张拉力,单位:
KN,Y代表压力表读数,单位:
MPa。
(五)、钢绞线张拉施工要点:
1、同时张拉多根预应力筋时,应先用25吨小型千斤顶从两侧对称逐根往中间调整其初应力一致后,方可开动两台大型千斤顶实施整体张拉作业,并以此作为在正式张拉阶段伸长值测量的起点。
2、如在张拉过程中发现有钢绞线偏向一侧的,需及时调整承压定位板的位置进行纠偏。
3、在张拉过程中应始终保持放置千斤顶的小车水平稳定,承压钢板无偏移。
油泵进油时应徐缓、平稳、均匀。
4、预应力筋张拉程序应符合设计要求,当设计无规定时其张拉程序可按下式进行:
2台300t大千斤顶完成
25t小千斤顶完成
0初应力10%σcon20%σcon100%σcon(持荷5min后锚固);
式中:
σcon为张拉时的设计控制应力值。
5、预应力筋张拉完毕后,钢绞线与设计位置的偏差不得大于±5mm,同时不得大于构件最短边长的4%。
6、张拉时构件内预应力筋的断丝、滑丝数量不得超过钢丝总数的1%,且应严禁相邻两根钢绞线同时断裂或滑脱,否则需重新更换后再重新张拉。
(六)、钢绞线放张切割:
1、预应力筋的放张切割是先张法生产中的一道重要工序,对构件的质量有直接的影响,如发生放张过早,会造成如下的危害:
1、预应力损失(主要是砼收缩徐变损失)超过设计规定的要求,造成预应力储存不足。
2、因预应力筋与砼粘结力不足而造成预应力筋弹性收缩滑动,破坏预应力与砼的粘结力。
3、跨中反拱度严重超限,影响使用。
4、板梁端部、顶部或其他部位可能会出现水平裂缝、横向裂缝等。
2、预应力筋放张时必须严格执行梁体砼实际强度与龄期“双控制”原则,根据设计图纸的规定:
放松钢绞线时梁体砼强度应不得低于设计规范理论值的90%,钢绞线放张时梁体砼龄期应不少于7天。
3、预应力筋采用千斤顶整体放张工艺进行,重新安装千斤顶将预应力筋张拉到能够扭松固定螺帽时止,放松时施加的张拉力不得超过设计张拉控制力σcon,随着固定螺帽的扭松,逐渐放松千斤顶,让预应力筋与板梁同步慢慢回缩,达到放松钢绞线的目的。
4、预应力筋放张后切割顺序:
沿梁长方向应从张拉端开始至固定端,在垂直于梁长方向上,应逐件从两侧向中心对称、均匀、相互交错进行切割。
放张时为使预应力缓慢释放,避免梁端裂缝和梁板在台座上滑移过大,在一个梁板间隙应先切断失效长度最长的钢绞线,再切断失效长度较短的钢绞线,最后切断未失效的钢绞线。
5、钢绞线切割方式:
在台座上相邻两片板梁间隙间可采用氧-炔气割,气割部位如下图所示,考虑气割方式烧灼钢绞线的高温热对钢绞线局部材质性能的不利影响,气割时应采取相应的冷却降温措施并防止烧伤或污染混凝土表面。
梁体出槽堆放并封锚前,剩余端部短的外露钢绞线则采用砂轮切割方式。
6、切割后外露的钢绞线端头应及时用高标号环氧砂浆封闭处理,以免钢绞线生锈,高标号砂浆部位应注意养护,防止出现开裂现象。
附钢绞线切割方式示意图:
(七)、空心板放张后上拱度的控制措施:
反拱值的大小既是反映预应力施加是否合理、超限或不足的指标,也是反映梁体混凝土质量控制好坏的指标。
如反拱值偏差过大可导致下列情况的出现:
1、首先会使同一跨板梁之间在梁底平面上产生高差,影响桥梁的美观。
2、其次会直接影响桥面铺装层的厚度,桥面铺装层厚度不足会降低桥梁的安全性能和耐久性,严重的会因此修改设计,调整桥面高程时,既增加结构的自重,又造成浪费。
从反拱度偏差产生的原因分析来看,反拱度的大小与下列因素有关:
1、预应力筋放张时的有效预应力;
2、预应力筋的偏心距;
3、板梁的截面刚度;
4、板梁的自重;
5、预加应力之后预应力筋的松弛和混凝土收缩徐变;
以上这些参数的变化均将直接引起空心板梁反拱度的误差。
针对反拱度偏差产生的原因,在施工中主要采取以下措施进行预控:
空心胶囊芯模使用前应认真做好气密性检查,胶囊放置时一定要固定可靠,使之不易左右移动,混凝土浇筑过程中应保证充气压力稳定,并做到分步浇筑,即先浇筑底板砼,放置芯模后再浇筑腹板和顶板砼,避免一次性浇筑混凝土时造成胶囊上浮。
混凝土入模时应对称均匀,以免压力过大造成胶囊挤压变形,或使胶囊下沉造成成孔位置偏差,以上因素的变化会导致梁体截面尺寸相应发生变化进而影响到梁体的自重。
预应力筋位置应控制准确,普通钢筋绑扎高度同应准确,并应固定牢固。
预应力筋张拉作业应做到规范化施工,保证张拉时预应力筋足够的持荷时间,以尽量减少后期预应力的松弛损失。
张拉施工时必须严格做到双控,即张拉力和伸长值同时控制,以保证张拉力的准确,千斤顶、油表和油泵的计量精度应符合计量规范要求,并按规定的校验周期进行校验。
空心板梁两端预应力筋失效段施工时,一定要采取有效的措施确保其能够完全与混凝土失效隔离,不发生粘接。
施工经验表明:
水泥用量越多,水灰比越大,则混凝土徐变越大,骨料越坚硬,则徐变越小,混凝土越密实,徐变越小,故在施工中应尽量采用高标号水泥,并优化配合比设计,尽量减少水泥的用量,并尽量降低水灰比,采用优质硬质并级配良好的骨料。
在混凝土浇筑时,应尽量缩短浇注时间,并加强振捣,提高混凝土的密实度,加强混凝土成型后的初期养生工作,并使混凝土表面经常保持湿润状态。
预应力筋放张时,应严格采取混凝土放张强度、弹性模量和龄期的三控制原则,加强放张时混凝土弹性模量试件的检测试验工作,确保放张时混凝土的弹性模量达到设计理论值的90%以上。
在全桥空心板梁预制过程中,要尽量创造相同的或相近的施工环境,每一孔板梁应尽量做到同期生产预制并同时安装在同一孔内。
预制板出槽堆放时,其支撑点应设于支座处,在预制板存放期间,应定期观测其上拱值,当其值有超计算值趋势时,则应采取压载等措施,防止预制板的上拱值过大,给安装和受力都造成不利影响。
空心板梁从开始预制到安装架设完成并形成整体的最长龄期不得超过2个月。
空心板跨中反拱度测量方法:
1)在台座上测量时,应在空心板切割断钢绞线1小时后用楔形塞尺观测。
2)在已出坑堆放的空心板用水准仪和卷尺检测,具体方法如下:
利用水准仪观测空心板的两端和中间三点标高,分别记为a,b,c,然后按公式
计算得空心板跨中反拱度,方法见附图:
二、钢筋加工及制作:
(一)、钢筋检验:
1.普通钢筋:
钢筋直径d≥12mm者,必须符合《预应力混凝土用热轧带肋钢筋》(GB1499-1998)规定的带肋钢筋HRB335钢筋,钢筋直径d<12mm者,必须符合《钢筋混凝土热轧光圆钢筋》(GB13013-1991)规定的光圆钢筋R235钢筋,钢板采用A3钢,应符合国家标准GB700-88的规定。
2.钢筋应按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收、分别堆存,且设立识别标志。
钢筋堆置在仓库内,露天堆置时,应垫高并加遮盖。
3.钢筋进场时应具备质量保证证明书,试验室应按规定的抽检频率抽取试样做力学性能试验并出具试验检测报告单。
除此之外钢筋还需检查表面外形,如发现有钢筋表面不平直、有裂纹、油污和片状老锈、凹凸或粗细不均匀的,均不得使用。
(二)、钢筋加工:
1.钢筋的表面洁净,使用前将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净。
2.钢筋应平直,无局部弯折,成盘的钢筋和弯曲的钢筋应经过调直后再使用。
3.钢筋的弯制尺寸和末端的弯钩应符合设计和规范要求。
(三)、钢筋焊接:
1.钢筋的纵向焊接采用闪光对焊或电弧双面焊的方式,焊接头型式、焊接方法符合现行《钢筋焊接及验收规程》(JTJ18)的规定。
2.钢筋焊接前,必须根据施工条件进行试焊,合格后方可正式施焊,焊工必须持合格证上岗。
3.焊后的钢筋接头应无焊渣、无明显烧伤、裂缝、气泡或夹渣等现象,四周焊包应较均匀,并凸出钢筋表面高度至少在4mm,同时两钢筋接头处轴线偏移不超过0.1d且不大于2mm。
4.焊接头以同一生产台班、同一焊工按同一焊接参数完成的300个同类型(指钢筋强度级别和直径均相同的接头)为一检验批送试验室进行拉伸试验和弯曲试验(电弧双面焊试件仅做拉伸试验),合格后方可使用。
(四)、钢筋安装:
1.对于图纸上规定的预应力筋失效长度部位应按板梁跨中中心线对称分布,套硬质PVC塑料管进行失效隔离,两端应用胶带纸包扎严密,防止砼渗进塑料管内,如施工中发现塑料管表面有破裂现象,应及时包扎处理,空心板两端套塑料管失效长度应相等。
2.钢筋接头应错开布置,错位要求应符合施工规范要求。
3.钢筋交叉点用铁丝绑扎结实。
4.梁中的箍筋与主
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