第6章声波测井.docx
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第6章声波测井
第六章声波测井
声波测井是通过测量井壁介质的声学性质来判别地层特性及井眼工程状况的一类测井方法。
主要内容:
声速测井(声波时差测井),声幅测井,全波列测井。
主要应用:
判断岩性,估算储集层的孔隙度,检查固井质量。
第一节岩石的声学性质
声波是物质运动的一种形式,它由物质的机械震动而产生,通过质点间的相互作用将震动由近及远的传递而传播。
对于声波测井来说,井下岩石可以认为是弹性介质,在声震动作用下,产生切变形变和压缩形变,因而,可以传播横波,也可以传播纵波。
一、岩石的弹性
弹性体:
物体受外力作用发生形变,取消外力能恢复到原来状态的物体,叫弹性体,这种形变叫弹性形变;
塑性体:
取消外力后不能恢复到原来状态的物体;
物体是否为弹性体的决定因素:
物体本身的性质、外界条件(压力、温度)、外力的作用方式、作用时间和大小。
对于声波测井来讲,声源发出的声波能量较小,作用在岩石上的时间短,故将岩石看成弹性体,其理论为弹性波在介质中的传播性质。
弹性体的弹性力学性质:
扬氏模量E,泊松比σ,体积形变模量K等。
杨式模量(E)---弹性体拉长或压缩时应力(F/A)与应变(ΔL/L)之比。
切变模量(μ)---弹性体在剪切力作用下,切应力(Ft/A)与切应变(Δl/l)之比。
泊松比(σ)---弹性体在形变时横向形变(相对减缩ΔD/D)和纵向形变(相对伸长ΔL/L)之比。
体积形变弹性模量(K)---在外力作用下,物质体积相对变化(体积应变)与应力之比。
它的倒数为体积压缩系数。
二、岩石中的声波传播特性
声波测井的声波频率:
15Khz~30Khz(声波和超声波)。
质点的震动以波动形式在介质内传播,根据质点震动方向与波的传播方向的关系,分为;
纵波—质点震动方向与波传播方向一致(压缩波);
横波—质点震动方向与波传播方向相互垂直(剪切波、切变波);
声波在介质中的传播速度主要取决于介质的弹性模量和密度。
在均匀介质中,声波速度与杨氏模量E、泊松比σ、密度ρ的关系为:
三、声波在介质界面上的传播特性
1、波的反射和折射
波阻抗----定义为介质的声速与密度之乘积。
地层中的岩石、矿物、流体和井的套管的纵波速度和密度均不同,故它们的声阻抗也不同。
从物理学知道,入射的声波在不同波阻抗介质的截面上,要形成反射和折射,一般的截止将产生四种波----发射(纵波、横波),折射(纵波、横波)。
但在测井环境中的井壁与泥浆界面上,泥浆不能传横波,固井内没有反射横波。
(略声波反射和折射图)
反射定律:
α=β;
折射定律:
设V1>V2,则有
,对一定介质,V1/V2是常数,称当反射角为900时的入射角为临界角,记为i,则
2、滑行波
当声波以临界角入射时,折射角为900,折射波在介质2内以速度V2沿界面传播,在测井上,把这种以地层的速度沿井壁滑行的折射波称为滑行波。
滑行波产生条件:
产生滑行波的条件(入射角等于临界角、第二种介质的速度大于第一种介质的速度)
四、井内声波的发射和接收
(略全波列波形图)
1、探头
换能器----能将电磁能转换成声能,又能将声能转换成电磁能的器件,测井上常用压电陶瓷晶体换能器。
压电晶体的压电效应:
在外力作用下,晶体产生形变时,会引起晶体内部正,负电荷中心相对位移而产生极化,导致晶体某些表面出现电荷累积,其电荷密度与外力成正比。
电压效应。
将晶体置于外电场中,外电场的作用使晶体内部正,负电荷中心发生位移,从而导致晶体表面产生形变,其形变大小与外电场成正比。
----逆压电效应。
发射换能器的工作频率一般应选用换能器本身的机械谐振频率,声速及声幅测井为20--25KHz。
接收换能器要接收的声波信号有一定宽度,着就要求接收换能器对一定频率范围内的声波信号都有相近的接收特性。
发射探头(T):
作为声源,向地层发射声功率、指向角特性和频率都一定的脉冲声波,以在井下建立人工声场。
T利用逆压电效应,将电信号→声信号
接受探头(R):
接受经地层传来的声波信号。
R利用正压电效应,将声信号→电信号
2、滑行纵波和滑行横波
1)测井环境的声波特性
井内泥浆----主要成分是水、盐离子及粘土微粒等混和流体。
只能产生体积形变,不能产生剪切形变,即只能产生纵波,不能产生横波。
声波测井在井内发射和接收的声波均为纵波。
井壁岩石----具有一定孔隙(流体填充)的固体,它不但可以产生体积形变,也可以产生剪切形变。
这样不但可产生纵波,也可产生横波。
测井时,岩石受声源激发可同时产生纵波和横波。
2)滑行波
当声波以临界角入射时,折射角为900,折射波在介质2内以速度V2沿界面传播,在测井上,把这种以地层的速度沿井壁滑行的折射波称为滑行波。
滑行波产生条件:
产生滑行波的条件(入射角等于临界角、第二种介质的速度大于第一种介质的速度)
3)纵横波速度
纵波和横波都是体波,体波按单一速度传播,其速度与频率无关(无散射现象),只决定于介质弹性常数和体积密度。
由弹性力学得到的理论关系式为:
根据理论公式和测量可得到某些岩层的声速和临界角。
(P80)
纵波:
横波:
>1,σ=0~0.5,即Vp>Vs。
对沉积岩来说,σ≈0.25,则Vp/Vs≈1.73。
测井上所记录弹性纵波是PPP波。
横波是PSP波。
滑行波是一种非均匀波:
能量集中在距界面2~3个波长范围内,一波长范围内,能量为63%,这就限制了声波测井的探测范围,一般为波长的一倍,即0.2~0.3米,相当于储集层冲洗带范围内。
滑行波的能量还随它离声源的距离r增大,按1/r2规律衰减。
滑行横波幅度能量高于滑行纵波:
原因
横波波长小于纵波,滑行横波能量更集中于井壁附近。
第二临界角大于第一临界角,激发滑行横波的能量较大(反射系数小)
//前面我们从几何声学角度介绍了滑行波,然而,声源在井内引起的波动现象是复杂的,波动模式也多,也不是每一种波动都能用几何声学来解释。
除滑行波外,还包括泄漏模式波等多种形式的波传波)。
以下内容不作介绍:
3、漏泄模式波、假瑞利波和斯通利波
如图,在测井中接收到的声波波形,除纵横波外还有被称之为漏泄模式波、假瑞利波和斯通利波的各种波形。
(从图中指出波的位置)
1)假瑞利波
在地震上,瑞利波是沿无限介质自由表面(介质之外为空气)传播的波。
其质点运动的轨迹为椭圆形,短轴----传播方向,长轴----垂直于传播方向。
瑞利波是一种表面波,只在固体表面传播。
在测井上,这种波是在岩石与井内液体界面上产生,沿岩石表面传播,由于不同自由表面,故称为视瑞利波或假瑞利波。
是纵波和横波的合成,以横波为主要成分的波。
I频率特性
视瑞利波有很多个模式,每一模式有它的频散曲线。
相速度:
一个波列中,经一特定相位传播的速度。
群速度:
波列中最高峰的传播速度。
a.从图中可以看出,每一个模式都有其截止频率,在截止频率处,其相速度和群速度均等于地层的横波速度,其幅度为零。
这说明视瑞利波对横波首至波没有影响,只对其后续波有影响。
b.随着频率增加,相速度单调下降到泥浆速度,而群速度曲线有一个极小值,其速度小于斯通利波的速度,而幅度曲线有一个极大值,两者频率相同。
II衰减特性
从几何声学上看,视瑞利波是大于第二临界角的入射波形成的全反射波在井壁与外壳间多次作用的结果,是诱导波的一种,故其截止频率和频率成分与井筒与仪器半径之差及地层和井筒流体的性质有关,视瑞利波沿井壁传播时,幅度不会衰减,但它离开井壁向地层传播时近似按指数衰减而向井内传播时,按震荡形式迅速衰减。
2)斯通利波
在地震上,斯通利波是固体分界面传播的一种地震波。
(在固--流界面上总可能、在固--固界面上只在非常严格的条件下产生。
)
在测井上的斯通利波是一种诱导波,是眼井轴方向传播的液体纵波与井壁地层滑行的横波相互作用产生的在流体中传播的。
相当与几何声学中的泥浆直达拨。
但它又不同于在自由流体中传播的直达波。
质点运动轨迹为椭圆形(长--井轴方向、短--垂直于井轴)速度小于流体纵波速度。
理论证明:
井内不存在通常的流体波,在井下的斯通利波不同于地震上的斯通利波,它的产生又与井筒有关故为管波。
有轻微频散,无截止频率,任何地层都可产生,相速度略低于群速度,低频端的群速度约为流体的0.9倍。
频率增加—群速度增加。
在高频端约为0.96倍,能量集中于低频端。
管波在井轴方向无频散,振幅在径向上从井轴到井壁按指数增加,而从井壁向地层按指数减小。
管波幅度随岩石孔隙性、渗透性变好而增加,可能与渗透层使有效井径变小有关。
计算和实验发现,d减小--管波幅度增加,在研究管波时,必须注意井径的影响。
3)漏泄模式波
地震上认为,漏泄模式波是透过很薄的折射层的首波(P波),测井上认为,它的产生机理同视瑞利波机理相似,但它是大于第一临界角的入射波产生的全反射纵波与井壁地层相互作用而产生,沿井壁在地层内传播的诱导波。
质点运动轨迹:
椭圆形,长--传播方向,可视为纵波与横波合成,并以纵波为主要成分的波。
漏泄模式波的幅度对岩石泊松比有一定依赖性,泊松比增加--幅度增加。
有前面可知,在全波列中,第一波列的基本震动性质是纵波,而第二波列的基本震动性质是横波。
全波列波形图是含地质信息最多的测井资料之一,在地质上有广泛应用的前景。
第二节声波速度测井
声波速度测井是测量滑行纵波在井壁地层中传播速度的测井方法,简称声速测井,研究井剖面上岩层声速的变化。
一、影响岩石声速的地质因素
1、岩性
矿物成分不同,声速不同(各不同矿物的弹性模量不同);
致密岩石,声速较高,疏松岩石,声速较低(胶结物、胶结程度及密度)。
2、岩层孔隙度
相对骨架,流体是低速介质。
3、埋藏深度、地层年代
埋藏深度越深,声速越大;地质年代越老,声速越大。
总之,不同的岩石,其声速不同,故可用声速测井来识别岩性。
二、声速测井
1、分类(按声系分):
单发双收、双发双收。
2、单发双收声速测井
1)井下仪器
电子线路:
为发射探头提供电信号,将接收探头的电信号放大,并传至地面。
声系,T,R1,R2
2)T-R波的传播路径
I.直达波,经井内泥浆(与地层无关);
II.反射波,经泥浆和地层界面反射(泥浆传播);
III.滑行波,与地层性质有关。
3、测量原理
T发射脉冲声波,以临界角入射的声波,经折射产生滑行波(以地层声速V2传播),由接受探头R1,R2分别记录T1,T2,则:
当仪器位于井轴,切井壁规则,则CE=DF,故上式
,即时间差只与V2有关,一般L取0.5m,间距越小,分辨能力越高,但不利与反映地层真实速度。
4、时差
声波在地层中传播一米所用的时差,记为Δt,在测井上,时差单位为us/m。
当仪器的间距为lm时,则时差与时间差相等,测井上就是把时间差转变成时差进行记录的。
5、滑行波成为首波的条件
1)为什么使滑行纵波首至?
(滑行波幅度与源距平方成反比,幅度最小)
2)源距概念
源距概念在测井上泛指发射器(源)与接受器(探测器)中点间的距离,在声波测井上指发射器中点到声波接受器中点的距离。
在本章开始,讲源距“足够远”的目的就是要使滑行纵波成为全波列的首波,这里要介绍的就是取多大源距才够“足够大”条件。
也就是声波测井选择源距方法。
3)滑行纵波首至条件
从上节的介绍可知,除管波外,全波列中的其他波不可能比滑行纵波先到达接受器,只有管波有可能,它相当于几何声学的直达波,此外还有反射波。
I.从三条路进径看来,直达波的路径最短,反射波不可能先于直达波到达接受器。
II.管波速度略小于流体速度,我们近似取为流体速度。
III.费尔马时间最小原理:
声波以第一临界角入射到两种介质的分界面上以后,沿分界面以地层的速度C2滑行传播,并仍以第一临界角方向折回到井内泥浆中接收探头处,走这条路径比任何自发射器到接受器并部分穿过地层的其他路径所用时间都少。
从上面不难看出,要使滑行纵波成为首波,则必须满足:
我们把滑行波刚好成为首波的距离称为临界源距,即滑行纵波成为首波的条件是要选择测井源距大于临界源距。
我国的声速测井源距常用一米。
为了防止声波从仪器外壳(钢管外壳)直接到达接受器成为首波,采用仪器外壳交叉刻槽。
如要使管波出现在横波之后,并使纵横有明显差别,以记录较完善的全波列波,源距还需进一步加大,声波全波列测井采用长源距声波测井,源距为2.438--3.658米。
三、单发双收声波测井
1、
测量方式
单发双收声波测井仪,一般源距为一米,间距为0.5米。
时间差
,声速测井(单发单收)就是根据上式,随仪器在井内匀速移动就可记录出随深度变化的声波时差Δt曲线。
时差曲线记录的是CD中点的时差,与记录点O略有误差,可忽略,反映的是CD段岩层的平均时差,与岩性、孔隙度、孔隙流体性质有关,同时还受井径、层厚等其它一些因素影响。
2、单发双收测井存在的问题
I.存在深度误差,且无法校正(不同地层,第一临界角不同)
III.井眼不规则,井眼扩大的界面附近产生假异常,并可能受仪器倾斜的影响。
T1发射,扩径造成Δt1增大,T2发射,扩径造成Δt2减小。
为解决上述问题发展了井眼补偿声速测井。
四、井眼补偿声速测井
1、声系(双发双收)
2、补偿原理
T1,T2交替发射声脉冲,分别测量时差Δt,再取其平均值为记录时差。
(用图说明)消除井眼影响、消除深度误差。
解释:
T1上,T2下,交替工作,T1工作时,得到Δt1,T2工作时,得到Δt2,取其平均值为记录时差,即
,消除了扩径的影响,同时消除了深度误差。
3、双发双收的缺点
纵向分辨能力降低,不利于划分薄层;
图2双发双收补偿原理图3双发双收缺点
在低速地层,可能出现“盲区”,即CD和C’D’完全不搭接,使得在O附近的一个小区域内的地层对测量结果无贡献(低速层临界角大)。
五、声速测井曲线的应用
1.单层声速测井曲线取值方法
测井曲线的取值就是要读取代表地层性质的测井读数,对声速测井曲线,首先要去掉由于井眼扩大造成的假异常现象,然后再根据情况分层取值。
a.储集层厚度较大,曲线呈平缓起伏变化者,取曲线平均值。
b.储集层内出现与微电极对应的时差明显减小的小尖峰,这些小尖峰是致密夹层的显示,应和除这些夹层的尖峰后取其他曲线平均值。
c.如储集层内时差曲线呈台阶变化,则应分段取值;最小厚度应和仪器分层能力一致。
d.如储集层厚度较小,则有明显拐点的,取拐点值;没拐点的,根据经验若判极值可用,则取极值,否则无法读数。
2.确定岩性和孔隙度
1)常用响应方程:
威利平均时间公式:
,
适用于含泥质较少(小于10--15%)的单矿物岩石。
2)当岩石含泥质较多时,则采用泥质岩石关系公式:
,
公式是按体积物理模型关系式的规律写出来的,其各式的涵义也相同,即:
滑行纵波传播单位距离所用的时间等于它经过岩石内各种成分所用时间的总和。
这些关系式都认为各种成分在分布上是均匀的。
3)压实校正
各地通过大量实验表明,用上式计算的孔隙度在非压实地层比实际孔隙度偏大,偏大程度取决于岩石的压实程度,为此引入—压实校正系数Cp。
即:
在上式公式中,Δt为测井值,骨架参数和流体参数(时差)是已知的。
压实校正系数Cp的确定方法:
a)、由实测值与上式计算值作地区性统计对比,得出地区性经验关系。
如胜利油田符合正常沉积层序的各含油层,有Cp=1.68-0.0002H;
b)、声波孔隙度与密度孔隙度对比,在后面我们将学到,密度孔隙度则:
c)、泥岩时差与压实泥岩时差值对比;
我们如果认为砂岩的压实程度与邻近泥岩的压实程度一致的话,则可以根据邻近泥岩的压实程度来确定Cp。
压实的泥岩时差值为300-400us/m,国外常取300us/m,则:
另外,一般认为声波时差不受洞穴和高角度裂缝的影响,只受骨架和粒间孔隙影响,因此,当有条件用中子和密度测井确定总有效孔隙度时,则可确定岩石的缝洞孔隙度
3.识别气层和裂缝
声幅或能量衰减的原因:
介质的吸收--转化成热能;
反射和折射:
界面越多,衰减越大。
气层和裂缝在声波时差曲线上的特征:
时差增加或出现“周波跳跃”。
周波跳跃:
由于在气层或裂缝带,声波能量的大量衰减,使首波没有足够的幅度来触发第二个接收探头,而必须依靠第二、三个续至波才能触发,使时差曲线在一般地层由呈忽高忽低地交替变化。
如图(解释P14),一般在胶结良好或压实的气层,没有周波跳跃,但时差会明显增大。
当时差曲线出现周波跳跃或时差增大时,必须依据具体情况具体分析,做出合理的定性解释:
(1)时差一般性增大,如10--20微秒/米,一般可认为是同类地层孔隙发育引起,但如有气或裂缝地质依据时,也可判断有气或有裂缝带。
(2)当明显增大或周波跳跃时,当地质上可能含气,且电阻率高值----气层;当地质上不可能含气,且电阻率高值----裂缝发育
(3)注意井眼严重扩大的岩盐或泥浆严重湿气的井段,也可能产生时差增大或周波跳跃;
计算次生孔隙:
声波时差一般不受高角度缝和洞穴的影响,只反映原生粒间孔隙;而密度等可得到岩石总孔隙度,缝洞孔隙度则为:
。
4.检测压力异常和断层
1)检测压力异常
I.正常地层压力:
地层孔隙内的流体压力等于地层静水柱压力。
II.在正常地层压力作用下,声波时差与深度的关系在半对数坐标图上为一直线,称为正常趋势线,这条线一段由泥岩声波时差来确定。
当实际声波时差明显偏离正常趋势线时,可能是超压层或断层。
III.超压地层:
当上覆压力增加,而孔隙流体不能适当排除时,孔隙流体将承受部分骨架压力,使地层孔隙流体的压力明显大于相同深度的静水压力。
超压地层特点:
孔隙度相对较大,声波时差相对增大,明显偏离正常趋势线。
从图中可看出,D1和D2处时差大小相同,则可认为两者岩石骨架所承受的覆盖地层压力相同,即D2处应承受覆盖地层压力减小。
超压层的地层压力为:
Pt=GtD2+Gb(D2-D1)
2)检测断层
断层是在地应力作用下,岩石发生破裂形变,形成与原岩成分,结构,构造明显差别的构造岩。
不同的应力作用方式,会导致不同的断裂带形变特征和构造岩的物性。
I.压性断层:
受压性应力作用,常发生重结晶作用或形成变质矿物,使岩石坚硬,致密,孔隙性和渗透性变差,从而使声波时差和幅度衰减变小。
II.张性断层:
受张性压力作用,岩石多为疏松的角砾岩,裂缝发育,孔隙性和渗透性变好从而是声速时差和幅度衰减变大。
第三节声波幅度测井
广义上:
通过测量声波幅度来研究地层或井眼工程性质的一类测井方法。
狭义上:
在套管井内测量套管波幅度来判断固井水泥胶结质量的一种测井方法,又称水泥胶结测井或固井声幅测井。
一、介质的声幅特性
声波在传播过程中幅度的变化主要来源于两个方面的原因:
1、介质吸收声波能量
声波在传播过程中,介质质点发生震动,存在内摩擦,有一部分声能转化为热能,能量衰减,这种现象叫介质吸收声波能量。
能量与幅度的平方成正比,能量的衰减导致声幅的减小。
一般情况下,声波在固体介质中的衰减<流(液)体介质<气体。
影响因素:
(1)介质的密度:
;
(2)声波频率:
频率增大,幅度衰减增大。
2、界面上声波能量重新分配
声波能量在声波传播过程中,遇到不同介质的界面时,由于声波的反射和折射而重新分配,其能量大小取决于两种介质的声阻抗。
声阻抗:
;
声耦合率为Z1/Z2,当Z1、Z2比值越大,声波由介质1向介质2传递的能量越小。
二、套管井的声波波形
传播路径:
l沿套管传播的套管波
l沿水泥环传播的水泥环波
l在地层中传播的滑行纵横波
l通过泥浆直线传播的泥浆波
1.套管波
其波列有套管滑行波(纵横),一次反射和多次反射波,但多次反射波能量很弱可以忽略不计,而滑行波和一次反射波到达接收器时间只差0.2微秒,在现有仪器精度条件下可认为同时到达。
套管波的特点是在全井段测出的套管波列到达时间是不变的。
套管波并不是通常的纵波,而是在厚度远小于波长(f=20KHz时,为27--28.5cm)的圆筒形波导中传播的波,是在厚度小于波长的平板介质内传播的兰姆波的一个特例。
一般套管井波列中的前三个周波为套管波。
套管滑行波或一次反射波的声强与套管水泥胶结好坏有关。
(1)源距确定后,套管波传播路径经过的介质的性质固定,介质对声波的吸收就固定。
(2)泥浆--套管的折射系数固定。
(3)仅有套管--水泥环的反射系数随水泥胶结情况变化。
如果水泥胶结不好,反射系数增大,记录的声强幅度增大。
如管外介质是泥浆,空气,则接受的套管波声强幅度将增大4--5倍以上。
2.水泥环波
也是兰姆波的一个特例,但由于胶结好的水泥环有微裂隙,而胶结不好又不够致密,水泥环波能量很弱,常被其他波列掩盖,一般4--6周波为水泥环波。
3.地层波列
沿地层传播的波,包括滑行纵波和滑行横波。
它们依次排在水泥环波之后。
只有当水泥环与套管和地层胶结都良好条件下,才能有明显的地层波。
如果第一界面良好,第二界面不好时,则套管井整个波列幅度都很低,看不出地层波。
地层波到达的时间随地层声速而变,纵向上变化教大。
4.泥浆波
沿泥浆波传播的波,其特点是到达接收器的时间不变,并等于泥浆流体时差乘以源距。
三、水泥胶结测井(CBL)
是测量套管波(在泥浆和套管界面上的滑行波)第一正峰(首波)的幅度来检查固井质量的一种方法。
声系:
单发单收,源距为1米,记录点在TR中点(为什么),从K=Amax/Amin说明。
L增加K增加,但分辨力下降。
测井时间:
固井24~48小时。
测量原理:
在泥浆、源距、井径、套管尺寸固定的条件下,套管波达接受器的时间是固定的,因此,水泥胶结测井仪是按固定的时间间隔依次发射频率为20KHz的声脉冲,并按第一正峰到达时间对幅度采样,再将它们展宽放大,经积分电路平滑后输出直流电位差。
井介质是均匀的,对声幅的衰减是常数,故声幅曲线的变化取决于管外介质,水泥的波阻抗与套管的波阻抗接近,若胶结的好,声耦合好,套管波能量通过水泥环向外传播,因此套管波幅度衰减较大,接受到的声幅低;若胶结差,套管外有泥浆或气体,其波阻抗与套管的波阻抗差别较大,声耦合差,套管波的能量不易通过套管外的泥浆或气体向外传播,套管波的能量衰减小,接受的声幅高。
随仪器的提升,测量一条随深度变化的声幅曲线。
(实例图见书)
四、CBL曲线的应用
1.确定水泥面和套管接箍位置
2.检查固井质量
影响套管波声幅的因素:
井身条件:
(井径,套管大小,水泥环后段质量,水泥性能,地层性质,套管轴线偏离程度)
仪器性能:
(声功率,灵敏度,源距,频率)
测量条件:
仪器偏心,测速,井温,测井时间等)
胶结良好:
相对幅度<20%
胶结中等:
......20%--40%
胶结教差:
......>40%
本方法缺点:
只能判断第一胶结面----一般两个胶结面有一致性。
微间隙的影响-----保持足够井内压力。
一定要注意:
水泥环厚度对CBL曲线的影响,当>2cm,影响是个固定值;当<2cm,越薄,曲线值越高。
用相对幅度评价固井质量时,应参考井径曲线。
3.检查补给水泥效果
当相邻油水层之间胶结质量差时,射开油层,水层的水会窜到油层流向井内,影响油层的产量,这种情况称为窜槽。
这时可在流层段内射孔补给水泥,并重新测井检查补
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