碱回收车间工艺.docx
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碱回收车间工艺
碱回收车间工艺描述
4.7.1车间概况及特点
本车间是与年产40万吨漂白硫酸盐木浆厂制浆能力相适应的现代化碱回收生产系统。
本车间各工段的设备设计能力分别为:
蒸发工段蒸发水量500t/h,燃烧工段日最大连续处理黑液固形物2200吨,产过热蒸汽(表压9.2MPa,490℃)产汽量约330t/h,苛化工段日产活性碱(NaOH计)约702吨,白液量处理能力为5200m3/d(活性碱浓度135g/l,以NaOH计),石灰回收装置生产能力为400t/d。
制浆车间送来的稀黑液,经蒸发站经结晶蒸发浓缩到81.3%(加灰后)直接进碱炉燃烧,碱炉出来的熔融物用苛化工段送来的稀白液溶解成绿液后用回收的石灰进行苛化,经过滤生产高质量的白液(含悬浮物低于20ppm)供蒸煮使用;燃烧产生的热量用来生产过热蒸汽供热电站发电。
碱回收率≥95%,自给率100%,碱回收炉热效率≥72%。
车间单项消耗指标和三废排放指标均可达国际先进水平。
苛化产生的白泥,从环保和生产的连续稳定来考虑,本项目设白泥回收装置,将白泥送至石灰回转窑煅烧成石灰,送回生产系统循环使用。
本车间考虑皂化物粗加工塔尔油生产系统。
本车间采用天然气作为碱回收炉启动点火用辅助燃料和石灰回收窑燃料。
本车间凡是需要人操作和维修的地方都采用室内布置。
本车间在设计中考虑了高、低浓臭气的收集处理系统,碱炉设计考虑能烧掉高、低浓臭气。
此外还设置有非正常生产时使用的高浓臭气燃烧器和低浓臭气洗涤系统。
4.7.2车间组织
本车间分为蒸发工段、燃烧工段、苛化工段、石灰回收工段、塔尔油系统。
4.7.3工作制度
本车间年工作时间为350天,日工作时间为24小时。
三班连续生产。
4.7.4产品质量标准
本车间的主要产品是回收碱液及过热蒸汽,副产品为塔尔油。
回收碱液活性碱浓度135g/l(NaOH计),澄清度≤20ppm,硫化度≥30%;过热蒸汽表压9.2MPa,温度490℃。
塔尔油产品为粗塔尔油,酸值≥157mgKOH/g绝干油。
4.7.5生产流程简述
4.7.5.1蒸发工段(详见工艺流程图)
本工段的任务是将制浆车间制浆车间送来的稀黑液进行蒸发浓缩并送往燃烧工段使用。
采用7效板式蒸发站,Ⅰ效为三体效,Ⅱ效为一体两室效,VI、Ⅴ、Ⅳ、Ⅶ效设有黑液闪蒸分离区。
蒸发站总蒸发面积34027m2,蒸发能力500t/h,出站黑液浓度为80%(不计加灰),出站黑液温度135℃。
为了有利于撇皂,制浆车间来稀黑液(16.5%,120℃)经换热冷却后进入稀黑液槽贮存,再泵送至Ⅳ效闪蒸区闪蒸后再依次到Ⅴ、Ⅵ效闪蒸,在Ⅶ效通过循环开始浓缩,然后逆流到VI浓缩后出到中浓黑液槽撇皂后再逆流到Ⅴ、Ⅳ、Ⅲ、Ⅱ效进行进一步浓缩;Ⅱ效蒸发器为一体两室蒸发器,其中一室可以轮流切换为用稀黑液进行清洗状态;经Ⅱ效浓缩后的浓黑液经ⅠC、ⅠB、ⅠA继续浓缩,ⅠA出来的浓黑液闪蒸后送压力黑液贮存槽贮存,然后送碱回收炉进行燃烧。
从ⅠB体取出部分浓黑液贮存于黑液槽中而后送碱灰混合槽与碱炉的碱灰进行混合后作为带晶核的黑液送回ⅠC体与从Ⅱ效送来的黑液混合进效促使结晶蒸发顺利进行。
蒸发站使用中压蒸汽与低压蒸汽两种汽源,低压蒸汽给ⅠB、ⅠC提供加热热源,ⅠB、ⅠC二次汽送Ⅱ效作为Ⅱ效热源,而后依次类推。
中压蒸汽给ⅠA做加热热源,ⅠA的二次汽送ⅠC分离室加热热源。
蒸发器出来的二次冷凝水分别在下效进行扩容闪蒸。
蒸发器二次冷凝水可分为A类轻污冷凝水、B类轻污冷凝水和含高甲醇含量的重污冷凝水三种。
Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、VI、Ⅶ效蒸发器设有自汽提结构,可以对本效二次冷凝水进行汽提,Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ效蒸发器二次冷凝水经自汽提后送A类轻污冷凝水槽贮存。
Ⅴ、Ⅵ、Ⅶ效蒸发器次冷凝水经自汽提后送B类轻污冷凝水槽贮存。
重污冷凝水是ⅠA的二次汽在ⅠC冷凝后的二次冷凝水及表面冷凝器二次蒸汽冷凝水,重污冷凝水收集并泵送重污冷凝水槽,后经汽提塔汽提后送A类轻污冷凝水槽贮存。
表面冷凝器出来的不凝气体经水环真空泵排出后送NCG处理系统处理。
蒸发工段设有完善的臭气收集系统收集生产过程中产生的低浓、高浓臭气送往燃烧工段燃烧。
清冷凝水送热电站软化水处理系统处理后回用。
从中浓黑液槽中撇出来的皂化物贮存后送塔尔油系统制成粗塔尔油产品后外卖。
污冷凝水槽分离出来的松节油经分离器分离后外卖。
4.7.5.2燃烧工段(详见工艺流程图)
首先从蒸发站ⅠB送来的70%浓度的浓黑液到碱灰混合槽与碱灰混合,混合碱灰后的黑液再送回蒸发站经ⅠC→ⅠB→ⅠA进行结晶蒸发,出来的高浓黑液经闪蒸后送压力高浓黑液贮存槽贮存,高浓黑液浓度81.3%(已经与芒硝和碱灰混合),温度135℃。
而后用入炉泵经黑液加热器加热至140℃后送入炉膛燃烧。
碱炉上的黑液环管管道设有黑液浓度检测系统,当送来浓度低于58%时黑液不许入炉而转送到碱灰混合槽。
碱回收炉设有高浓臭气及低浓臭气燃烧装置,高浓臭气由各车间收集后送到燃烧工段进行气液分离,臭气送入二次风附近的高浓臭气燃烧器进行燃烧。
高浓臭气采用天然气助烧,同时设有旁通臭气燃烧火炬,以便在碱炉停炉或臭气燃烧系统发生事故时让臭气旁通燃烧。
低浓臭气由各车间收集后到燃烧工段进行气液分离,气液分离后的臭气加热到100℃与加热后的补充空气混合作为三次风入炉燃烧。
燃烧生成的熔融物经4个溜槽流入溶解槽,用来自苛化工段的稀白液溶解后所得绿液连续送往苛化工段。
熔融物经溜槽设有蒸汽消音装置消音。
碱回收炉生产的蒸汽压力为9.2MPa(表压),温度490℃送热电站汽机间并网发电。
碱回收炉的主吹灰用汽为3.0MPa(表压),350℃,从热电站汽机抽汽送来,同时从低压过热器IA出口集箱接辅助蒸汽经减压后作为辅助吹灰蒸汽。
碱炉布置方式为全封闭布置。
碱炉排出的烟气经三列四电场静电除尘器处理后,由引风机排至烟囱排放。
碱炉配置点火油枪,使用天然气作为开、停炉及特殊情况下的燃料。
本工段设有天然气工作减压阀门组。
4.7.5.3苛化工段(详见工艺流程图)
燃烧工段来的绿液先到绿液稳定槽充分混合均匀后到绿液X过滤器过滤,得到的澄清绿液的澄清度≥20PPm,然后贮存在清绿液贮存槽,从清绿液贮存槽出来的清绿液经冷却后与回收石灰一起在石灰消化器消化;绿液澄清器沉下绿泥用预挂式过滤机进行洗涤、脱水后送厂外填埋;消化乳液送连续苛化器苛化后泵送CD压力过滤机进行过滤,CD压力过滤机滤出的浓白液送浓白液贮存槽贮存后泵送制浆车间使用,白泥则经白泥洗涤槽洗涤,洗涤后的白泥贮存于白泥贮存槽,后送至白泥盘式过滤机过滤脱水至干度约75%后,送白泥回收装置煅烧成石灰后回用。
白泥盘式过滤机出来的澄清稀白液贮存于稀白液槽,后泵送燃烧工段溶解槽溶解碱炉出来的熔融物形成绿液。
4.7.5.4石灰回收工段(详见工艺流程图)
本项目白泥回收工段采用旋转短窑对白泥进行煅烧生产石灰,日产石灰400吨。
从苛化系统来的白泥经带式输送机送旋风分离器用石灰窑尾气预干燥后经喂料螺旋进入喂料端装置与补充石灰石以及静电除尘器收集的粉尘一齐进入石灰窑。
在窑内,物料迎着高温烟气沿倾斜方向向下翻滚,先后经链条区、干燥区和中间区至煅烧区。
成品灰由卸料端排出,至冷却器冷却,大块的成品灰经回收石灰粉碎机粉碎后与出冷却器的粒度约30mm的成品灰一齐经刮板输送机、斗式提升机送入苛化工段的石灰仓供消化使用。
本工段采用天然气作为燃料,工段设有天然气减压稳压装置及输送系统。
4.7.5.5塔尔油工段(详见工艺流程图)
针叶木碱法制浆洗出的黑液会含有一定量的脂肪酸和树脂酸,这些有机酸在黑液中以皂化物的形式存在。
在蒸发工段从Ⅵ效出来的黑液(~30%)在撇皂槽中将皂化物从黑液中分离出来洗涤贮存后与H2SO4在反应器中反应生成粗塔尔油,而后经分离、贮存后外卖。
4.7.6技术特点及采用的新技术
4.7.6.1蒸发工段
①、采用结晶蒸发技术
一般情况下当黑液浓缩至45%~55%时黑液中的Na2CO3和Na2SO4等无机盐将结晶析出,通常结晶物为由2mol的Na2CO3和1molNa2SO4组成的碳酸钠矾。
如果碳酸钠矾附着与加热设备上,将形成降低蒸发效果的垢。
本工程采用结晶蒸发技术,通过在结晶产生前黑液中混入碱灰控制碳酸钠矾的结晶晶核使Ⅰ效蒸发站能在结晶状态下运行而加热元件不产生结构,从而使得黑液浓度得到大幅度提高,降低浓缩黑液所耗的能源,大大提高碱回收炉的运行效率及热效率,同时采用结晶蒸发技术后去除了蒸发设备及管道的结垢机会,因此也极大地提高了蒸发站的运行效率并降低蒸发站的维护费用。
②、同一蒸发罐可以使用不同的加热介质。
③、蒸发罐内设自汽提结构,有效地提高冷凝水的分离效果。
④、系统未来的可扩展能力强
⑤、对极端的不利因素抵抗能力强
⑥、即使Ca、Si等不可溶物质都可以不采用药品或酸洗。
⑦、结构紧固不会因沸腾而移位。
⑧、板面结构使其具有良好的高固形物含量和高黏度黑液的处理能力。
⑨、合理的板面形状及板面距离可以使蒸汽和二次汽有合理的通过速率。
⑩、合理的板面结构使得黑液均匀地分配和尽量地形成液膜喘流,使得蒸发罐具有较高的蒸发效率。
4.7.6.2燃烧工段
①、采用高浓度黑液直接入炉燃烧,尽可能提高碱回收炉的热效率。
②、采用垂直交叉布风专利技术,使空气与可燃物混合均匀,烟气上升缓慢均匀,利于燃烧、减少飞灰、降低腐蚀。
③、独立的高浓臭气燃烧系统,全厂的低浓臭气及溶解槽排气经三次风送入燃烧,充分降低污染物的排放。
④、炉膛底部经特殊设计为U形整体,没有焊缝及缝隙,炉底由凝固的熔融物作为炉底保护层,减少安装难度和维修量。
⑤、管屏式过热器,管与管之间采用互扣式连接,没有缝隙。
减少积灰,管与管可以纵向滑动,正常情况下不需维修。
⑥、碱回收炉采用前锅炉管束技术,既可以降低进锅炉管束烟气温度,大量减少积灰程度,同时又解决了常规采用冷水屏导致当碱炉低负荷运行时不能保证蒸汽温度的缺点,提高了碱炉的热效率(72.7%)。
4.7.6.3苛化工段
①、浊绿液使用X绿液过滤器进行过滤,清绿液澄清度不低于20ppm。
操作方便简单,易维护。
②、为避免消化提渣机中绿液沸腾,流程设有绿液冷却器。
绿液冷却器原理采用闪蒸绿液而后冷凝闪蒸蒸汽的方法,避免换热器与绿液直接接触,避免换热器的结垢。
③、绿泥外排干度≥45%,残碱≤4%(Na2O计)。
④、白液过滤采用CD压力过滤机,单台生产能力大,机构紧凑,白液浊度可稳定≤20ppm。
CD机预挂层更换采用单扇区短吹方式,更换预挂层时生产可不间断进行。
⑤、白泥经过白泥洗涤槽进一步洗涤,有利于白泥的洗净,使送到石灰回收工段的白泥含碱量更低,回收石灰质量更加保证。
⑥、白泥脱水采用目前最先进的白泥盘式真空过滤机,干白泥输送采用刮板输送机。
设备单台生产能力大,节能,机构密闭性好,工作环境干净。
出白泥干度≥75%,残碱≤0.3%(Na2O计)。
⑦、本工段除密封水及过滤机最后一道喷淋水外其它清洗、喷淋水都使用蒸发工段的轻污冷凝水。
4.7.6.4石灰回收工段
①、进石灰窑前的石灰采用窑外白泥气浮干燥(闪急干燥)。
不需窑内干燥段,因此可减少石灰窑的长度,使得进窑白泥干度接近100%,石灰产量及质量较稳定。
②、采用上下双螺旋进料装置,排烟温度控制简单。
故障率低。
4.7.7主要工艺技术指标
表4-11碱回收车间主要工艺技术指标表
序号
名称
单位
数量
备注
1
碱回收率
%
95
2
碱自给率
%
100
3
蒸发器效率
kg水/kg汽
6.4
清冷凝水100%回收
4
稀黑液浓度
%
16.5
5
稀黑液温度
℃
112
6
出蒸发站浓黑液浓度
%
80
(不计灰)
7
蒸发站轻污冷凝水COD含量
ppm
≤400
8
蒸发站重污冷凝水COD含量
ppm
≤1300
9
额定处理黑液固形物
t/d
2200
10
入炉黑液浓度
%
80
(不计灰)
11
入炉黑液温度
℃
140
12
锅炉给水温度
℃
120
13
一、二次风入炉温度
℃
150
14
三次风入炉温度
℃
100
15
烟气出省煤器温度
℃
180
干烟气含氧量3%
16
碱回收炉产汽
t/h
~330
17
芒硝还原率
%
95
18
碱回收炉热效率
%
72.7
19
产蒸汽压力
MPa(g)
9.2
20
产蒸汽温度
℃
490
21
碱炉排放烟气中SO2含量
mg/Nm3
≤100
干烟气含氧量3%
22
碱炉排放烟气中总硫(TRS)含量
mg/Nm3
≤8
干烟气含氧量3%
23
氮氧化物Nox含量
mg/Nm3
≤330
黑液中N含量≤0.1w%
24
一氧化碳CO含量
ppm
≤500
25
硫化氢H2S含量
mg/Nm3
≤8
26
碱炉排放烟气中粉尘含量
mg/Nm3
≤50
27
白液浓度(NaOH+Na2S)
g/L
135
NaOH计
28
白液硫化度
%
30
29
苛化度
%
80
30
白液澄清度
PPM
≤20
31
白泥干度
%
≥75
32
白泥残碱含量(Na2O)
%
≤0.3
33
绿泥干度
%
≥45
34
绿泥残碱含量(Na2O)
%
≤4.0
35
石灰回收率
%
95
36
石灰有效CaO含量
%
≥80
37
吨回收石灰热能消耗
MW
≤5.8
38
石灰回收排放烟气SO2含量
ppm
≤50
39
一氧化碳CO含量
ppm
50
40
硫化氢H2S含量
ppm
10
41
石灰回收排放烟气粉尘含量
mg/Nm3
≤50
4.7.8原材料及动力消耗指标
表4-12原材料及动力消耗指标
序号
名称
单位产品消耗定额
年消耗量
备注
单位
数量
单位
数量
1
石灰石
t/t碱
0.0423
t
8750
2
芒硝
kg/t碱
44.35
t
9173
外购4195
ClO2来4978
3
磷酸三钠
kg/t碱
2.94
t
606
4
天然气
kg/t碱
127.18
t
26300
5
水
m3/t碱
31.70
万m3
656.5
6
电
kWh/t碱
297.55
万kWh
6153.8
7
汽
t/t碱
自给
t
自给
注:
年回收活性碱206840吨(NaOH计)
4.7.9主体设备描述及贮槽能力计算
A、蒸发工段
①、本工段选用九体七效全板降膜蒸发器,其中Ⅰ效为三体效,Ⅱ效为一体双室蒸发器。
蒸发效率可以达到6.4kg水/kg蒸汽,操作简单,蒸发能力范围宽,在较低的能力下也能正常运行。
蒸发站出站黑液浓度可达80%(不计灰),技术上完全可以满足本项目的蒸发站生产要求。
生产溶解浆时,在增加一效中增加一D体,组成十体七效运行。
②、蒸发器选用计算
a、蒸发器计算基本数据:
公称日产量:
按1143ADMT/d计算
蒸发工段运转率:
93%
到蒸发站稀黑液量:
10m3/ADMT
进蒸发站黑液浓度:
16.5%
进蒸发站黑液浓度:
80%(不计灰)
经查表,固形物含量为16.5%时,黑液密度为1.089t/m3,
固形物含量为80%时,黑液密度为1.6t/m3
黑液出蒸发器的浓度80%
总蒸发水量:
.
每小时蒸发水量:
9880/24=411.67t/h
计入运转率蒸发站的能力:
411.67/0.93=442.65t/h
取蒸发站的蒸发能力为500t/h
b、蒸发面积确定
蒸发强度:
根据经验,七效板式式蒸发器蒸发强度可达15~20kg/m2.h,取中间值16kg/m2.h,蒸发面积计算为:
选用蒸发站总蒸发面积为34027m2,可以满足生产的需要。
其中ⅠA为1802m2,ⅠB及Ⅰc为3101m2,Ⅱ效面积为:
4293m2,Ⅲ、Ⅳ效面积均为3869m2,Ⅴ效面积均为4240m2,Ⅵ效面积为4770m2,Ⅶ效面积为4982m2,冷凝器的面积为2770m2。
c、稀黑液槽贮存时间计算
到蒸发站稀黑液量:
10m3/ADMT
日额定生产能力:
1143ADMT/d
每小时黑液量:
1143×10/24=511m3
设计稀黑液槽有效容积为:
两个3300m3
贮存黑液时间为:
3300×2/511=12.9h
能满足生产的要求。
d、高浓黑液贮存时间
每小时黑液量:
设计燃烧黑液(高浓黑液)有效容积为:
550m3
贮存黑液时间为:
能满足生产要求。
B、燃烧工段
①、为了实现绿色生产,“开发与节约并重”的能源,近几年来,节能高效的高温高压机组开始在我们造纸行业得到应用,综合以上比较,本设计碱炉主蒸汽参数为压力9.2MPa(g),温度490℃。
②、碱回收炉的选择
本项目的碱回收炉额定日处理2200吨黑液固形物,产汽达330t/h,是全厂的动力中心,对全厂能否安全有效生产起着关键作用,因此为了保证工厂的安全生产,本项目碱回收炉炉本体及关键辅助设备采用Andritz先进设备。
③、设备能力计算
a、碱回收炉额定处理能力
表4-14碱回收车间处理能力的计算表
序号
项目
单位
按公称能力计算
针叶木
1.1
年产能力(吨/年)
ADMT/年
400000
1.2
生产天数
天/年
350
1.3
公称日产量
ADMT/天
1142.86
1.4
车间(工段)的运转率:
1.5
制浆车间:
%
92.00
1.6
浆板车间:
%
85.00
1.7
蒸发工段:
%
93.00
1.8
燃烧工段:
%
97.00
1.9
苛化工段:
%
90.00
1.10
石灰回收:
%
93.00
2.1
蒸煮得率
%
47.00
2.2
除节、筛选损失
%
1.50
2.3
氧漂得率
%
45.14
2.4
漂白得率
%
43.78
2.5
吨浆耗木片量(进蒸煮)
t/ADMT
2.0556
2.6
蒸煮溶解的有机物
t/ADMT
1.0895
2.7
氧漂浆损失率(相对绝干浆)
%
2.5000
2.8
氧漂中溶解的有机物
t/ADMT
0.0234
2.9
洗浆黑液提取率
%
98.00
2.10
送蒸发黑液有机物
t/ADMT
1.0906
3.1
碱耗(以有效碱NaOH计)
%
21.0000
3.2
碱耗(以有效碱NaOH计)
t/ADMT
0.4317
3.3
白液中的有效碱
g/l
115.161
3.4
白液用量
m3/ADMT
3.7484
4.1
木片中的水份
m3/ADMT
1.6445
4.2
白液
m3/ADMT
3.7484
4.3
黑液
m3/ADMT
1.3905
4.4
蒸煮总药液量
m3/ADMT
6.7834
4.5
洗浆中的稀释液
m3/ADMT
2.0000
4.6
密封用水
m3/ADMT
0.5000
4.7
泄漏及其它
m3/ADMT
0.7000
4.8
到蒸发工段黑液总量
m3/ADMT
9.9834
5.1
白液中的化学药品(见白液成份表)
t/m3
0.1605
5.2
白液体积
m3/ADMT
3.7484
5.3
回收白液化学药品
t/ADMT
0.6015
5.4
回收氧漂化学药品
t/ADMT
0.0220
5.5
回收无机物总量
t/ADMT
0.6235
5.6
洗浆黑液提取率
%
98.0000
5.7
送蒸发黑液无机物
t/ADMT
0.6110
6.1
蒸发工段皂化物带走有机物
t/ADMT
0.0200
6.2
回收黑液有机物
t/ADMT
1.0706
6.3
回收黑液无机物
t/ADMT
0.6110
6.4
回收黑液总固形物
t/ADMT
1.6816
7.1
苛化及石灰回收损失需补芒硝
t/ADMT
0.0350
7.2
回碱炉燃烧的碱灰
t/ADMT
0.0279
7.3
入炉固形物量
t/ADMT
1.7445
8.1
燃烧工段碱炉需具处理能力
t固形物/d
2055.34
9.1
原料热值
MJ/kgDS
13800.00
9.2
蒸汽产量(使用外部吹灰,不排污)
t/h
330.10
10
碱炉运行率
%
93.4
考虑到碱回收炉处理能力可以在75%~110%的范围之下可以保证碱回收炉产汽参数,因此本工程选用额定处理能力为日处理2200吨黑液固形物的低臭单气包炉。
b、燃烧工段热平衡表
表4-16燃烧工段热平衡表
序号
项目
单位
针叶木
备注
A
负荷
tds/d
2200
蒸汽温度
°C
0
连续排污
kg/s
0
B
收入
黑液总热值
kJ/kgDS
13800
黑液潜热焓
kJ/kgDS
460
黑液加热
kJ/kgDS
22
黑液中水分带进
kJ/kgDS
594
助燃空气
kJ/kgDS
244
小计
kJ/kgDS
15120
给水
kJ/kgDS
1841
外部吹灰进汽
kJ/kgDS
367
辅助燃料(天然气)
kJ/kgDS
64
总收入
kJ/kgDS
17392
C
支出
还原硫耗热(Na2S)
kJ/kgDS
1514
熔融物显热
kJ/kgDS
648
水蒸发加热
kJ/kgDS
1885
干烟气中的显热
kJ/kgDS
857
未燃烧的可燃物
kJ/kgDS
15
辐射损失
kJ/kgDS
46
其它损失
kJ/kgDS
0
小计
kJ/kgDS
4965
吹灰用汽热量
kJ/kgDS
0
连续排污
kJ/kgDS
0
净过热蒸汽热量
kJ/kgDS
12427
总热量支出
kJ/kgDS
17392
D
总蒸汽量
kg/kgDS
3.601
E
吹灰蒸汽量
kg/kgDS
0.000
F
净过热蒸汽流量
kg/kgDS
3.601
G
蒸汽产量
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