外墙双排扣件式钢管脚手架施工方案扣件式脚手架搭设规范.docx
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外墙双排扣件式钢管脚手架施工方案扣件式脚手架搭设规范
[外墙《双排扣件式钢管脚手架》施工方案]扣件式脚手架搭设规范
外墙《双排扣件式钢管脚手架》施工方案一、工程
概况**家园1#—18#楼、1#-3#半地下室工程,为四层、五
层、六层现浇框架结构,沿口高度18.8.m,房屋总高
22.855m,总建筑面积65165.3m2。
二、脚手架设计
(一)搭设方式:
采用双排扣件式
钢管脚手架。
底排步距2m,上部均为1.8m;
立杆横向间距1.2m,立杆纵向间距1.6m。
(二)搭设高度:
搭设高度为24.35m,计13排。
(三)根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-20)第六条规定,扣件式钢管脚手架允许搭设高
度为50米,而本工程的脚手架最大搭设高度为24.35m。
所以
对本工程的脚手架设计计算。
(四)钢管、扣件应按规定进行抽样检测,视测试结果及
时调整方案(附后)。
三、材质要求
(一)钢管1、脚手架钢管应采用现
行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或〈低压流体输
送用焊接钢管〉(GB/T3092)中规定的3号普通钢管,其质量
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应符合现行国家标准〈碳素结构钢〉(GB/T700)中Q235-A级
钢的规定。
2、脚手架钢管的截面尺寸:
外径①48mm壁厚3.5mm;
最大长度:
横向水平杆2200mm其它杆6000mm
每根钢管的最大质量不应大于25kgo
3、钢管的尺寸和表面质量应符合下列要求:
(1)新钢管的检查应符合下列要求:
应有产品质量合格证;
应有质量检验报告、钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB/T228)的有关规定,质量应符合[三、
(一)1条]规定;
钢管表面平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;
钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规定,钢管必须涂有防锈漆。
(2)旧钢管的检查应符合下列要求:
表面锈蚀深度应符合(J84-20)中的表8.1.5序号3的规定。
锈蚀检查每年一次,检查时,应在锈蚀严重的钢管中抽取三根,在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查,当锈蚀深度超过规定的值时不得使用;
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钢管弯曲变形应符合(J84-20)表8,1.5序号4的规
定。
(二)扣件1、扣件应采用可锻铸铁制作的扣件,其
材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB1583D的
规定;
扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N-m时,不得发生破坏。
2、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
当对扣件质量有怀疑时,应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB1583D的规定抽样检测。
3、旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,由现滑丝的螺栓必须更换。
4、新、旧扣件均应进行防锈处理。
四、立杆基础处理1、基础平整夯实,100厚C15硅
硬化,落地立杆垂直稳放在硅地坪上。
2、立杆基础外侧设置截面为20X20cm的排水沟,并在外侧设80cm宽的硅路面(在未进行大面积硅硬化的部位)。
五、架体施工方法及搭设要求1、立杆:
横向间距
1.2m,纵向间距1.6m,内杆距墙面18m,步高1.8m,且相邻接头错开,顶排外立杆必须高由结构1.5m,内立杆低于结构
0.8m。
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2、大横杆:
间距0.4m,接头错开,每一立面同一步架内纵向水平高低差应控制在6cm以内。
3、小横杆:
长度1.4m,端头离墙面15cm
4、扫地杆:
外架必须设计纵横向扫地杆。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm#的立杆上,横向
扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
5、连墙杆:
主体施工期间采用①48钢管组合预埋件,随
外架搭设进度在结构每层层层设置(且垂直与水平距离均不大于4.5m),另在架体的明断点处1m内、转角1m内、顶部0.8m以内,必须加密设置;
装饰工程基本结束后刚性拉结改为沿结构的每层门窗洞口处设置(必须采用与架体同材质的临时杆件可靠联结);
所有拉结点必须上、下垂直交叉设置;
此刚性拉结是保证架子的稳定和拉结的关键,必须按标准进行设置。
6、剪刀撑:
在脚手架的转角、端头及沿纵向每隔9m或每
隔6根立杆的跨中处,每个剪刀撑占两个跨间,全部落地
(底),从底到顶连续设置,联接处采用旋转扣件联接,与地面夹角成45-60之间。
剪刀撑的钢管接长,采用叠交方式,二只回转扣件接长,搭接距离视二只扣件间隔不少
100cm。
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7、防护栏杆和踢脚杆:
从脚手架的第二步开始,每步在外立杆里侧设1.2m高的防护栏护和0.3高的踢脚杆。
顶排必须加设1.5m的护身栏杆。
8、脚手架(片)及安全网设置:
施工期间脚手片层层满
铺,脚手架(片)四角用18#铁丝与大横杆扎牢。
外脚手架外围内侧用密目安全封闭围护。
搭设顺序:
立杆一小横杆一大横杆一连墙杆一斜拉杆一搁栅一防护栏杆一脚手片一安全网。
钢管脚手架搭拆方便,但技术要求较高,脚手架的搭设标准是一样的,即外观必须整体平整,做到横平竖直,几何图形一致,各扣件使用正确,紧固力距应达到4-5kg.m,在外架搭
设的同时,每班必须做好落手清,一步一清,现场清。
9、搭设人员必须是经过专业技术培训合格,持证上岗,且上岗前必须要经过分部分项安全技术交底。
六、架体内封闭1、脚手架的架体里立杆距墙体净距一般不应大于20cm,如大于20cm的必须设站人片,且必须设置平稳牢固。
2、施工层以下外架每隔3步架,底部采用密目安全网或其他隔离措施。
七、通道上人斜道搭设按平面布置及施工需要适当
确定搭设位置,具体搭设要求如下:
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1、外脚手架设置上下走人斜道,附着搭设在脚手架的外
侧,不得悬挑。
斜道的设置应为来回上折形,坡度A1:
3,宽
度米,转角处平台面积不小于3m2斜道立杆单独设置,不得借用脚手架立杆,并在垂直方向和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接。
2、斜道两侧及转角平台外围均应设1.2m高防护栏杆和
30cm高踢脚杆,并用合格的密目式安全网封闭。
3、斜道侧面及平台外侧设置剪刀撑。
4、斜道脚手片采用横铺,每隔30cm设一防滑条,防滑条采用40x60mm方木,并多道铅丝绑扎牢固。
5、外架与各楼层之间设置进由通道,坡度不大于1:
3,
宽度不小于1米,通道采用木板铺设,两边设1.2米高防护栏杆和30cm高踢脚杆,并固定牢固。
所有钢管杆件全部涂刷黄色油漆,底排立杆和各栏杆扶手全部涂刷黄黑相间漆,并在顶三排脚手架和架体中部一排脚手架的外围,设30cm高黄黑相间油漆的踢脚板。
八、使用与维护1、架子按需要进行分层搭设,搭设
应按每三步架为一个验收段进行分层验收,合格后桂验收合格牌才能投入使用。
验收时项目经理、架子班长、安全部门有关人员要参加并签字。
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2、架子投入使用后,项目部在定期安全检查时要对架子进行检查。
3、在装饰开始后,要重点检查架子的拉接与脚手板的铺设情况。
4、脚手在使用期间,严禁随意拆除或剪断各种设施。
九、脚手架的拆除1、拆除现场必须设警戒区域,张
桂醒目的警戒标志。
警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。
地面监护人员必须履行职责。
2、拆架子的高处作业人员应戴安全帽,系安全带,穿软底鞋。
3、如遇强风、雨等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,夜间实施拆除作业,应具备良好的照明设备。
4、所有高处作业人员,应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。
5、建筑物内所有窗户必须关闭锁好,不允许向外开启或向外伸挑物件。
6、拆除人员进入岗位以后,先进行检查,加固松动部位,清除步层内留的材料、物件及垃圾块。
所有清理物应安全输送至地面,严禁高处抛掷。
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7、按搭设的反程序进行拆除,即安全网一脚手板(片)一防护栏杆一搁栅一斜拉杆一连墙杆一大横杆一小横杆一立杆。
8、不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除(踏步式)、认真做到一步一清,一杆一清。
9、所有连墙杆、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降,不准先行拆除。
10、所有杆件与扣件,在拆除时应分离,不允许杆件上附着扣件输送地面,或两杆同时拆下输送地面。
11、所有垫脚手板(片)拆除,自外向里竖立、搬运,防止自里向外翻起后,脚手板(片)面垃圾物件直接从高处堕落伤人。
12、当日完工后,仔细检查岗位周围情况,如发现留有隐患的部位,及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束,方准撤离岗位。
13、输送至地面的所有杠件、扣件等物件,按类堆放整齐,及时清运由场。
十、钢管落地脚手架计算书**家园1#—18#楼、1#—3#半地下室工程;
工程建设地点:
桥头镇桥头村;
属于框架结构;
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建筑高度:
22.86m;
总建筑面积:
65165.3平方米;
总工期:
398天。
本工程由慈溪友合置业有限公司投资建设,宁波核力建筑设计有限公司设计,慈溪市建筑设计研究院有限公司地质勘察,慈溪市同舟监理咨询有限公司监理,慈溪市正大建筑工程有限公司组织施工;
由俞松年担任项目经理,鲁建放担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》:
0.1278;
脚手板自重标准值:
0.150;
安全设施与安全网:
0.038;
脚手板铺设总层数:
13;
5.地基参数地基土类型:
素填土;
地基承载力标准值(kPa):
120.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.20;
地基承载力调整系数:
1.00。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20__)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面
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的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m;
脚手板的自重标准值:
P2=0.3xi.2/(2+1)=0.12kN/m;
活荷载标准值:
Q=2x1.2/(2+1)=0.8kN/m;
静荷载的设计值:
q1=1.2X0.038+1.2X0.12=0.19kN/m;
活荷载的设计值:
q2=1.4X0.8=1.12kN/m;
图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大
挠度)图2大横杆设计荷载组
合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max=0.08q1l2+
0.10q2l2跨中最大弯距为
M1max=0.08<0.19X1.62+0.10X1.12X1.62=0.326kN•rn
支座最大弯距计算公式如下:
M2max=-0.10q1l2-
0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10X0.19X1.62-
0.117X1.12X1.62=-0.384kN•rn
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
g=Max(0.326X106,0.384X106)/5080=75.591N/mm2;
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大横杆的最大弯曲应力为。
=75.591N/mm2小于大横
杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
3.挠度验
算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下:
vmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中:
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.038+0.12=0.158kN/m;
活荷载标准值:
q2=Q=0.8kN/m;
最大挠度计算值为:
v=
0.677X0.158X16004/(100X2.06X105X121900)+0.990X0.
8X16004/(100X2.06X105X121900)=2.347mm;
大横杆的最大挠度2.347mm小于大横杆的最大容许挠度1600/150mm与10mm,满足要求!
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-20—第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值:
p1=0.038X1.6=0.061kN;
脚手板的自重标准值:
P2=0.3X1.2X1.6/(2+1)=0.192kN;
活荷载标准值:
Q=2X1.2X1.6/(2+1)=1.280kN;
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集中荷载的设计值:
P=1.2X(0.061+0.192)+1.4X1.28=2.096kN;
小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重
均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8Mqmax
=1.2x0.038x1.22/8=0.008kN•rn
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=Pl/3Mpmax=
2.096X1.2/3=0.838kN•m;
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.847kN,m
最大应力计算值b=M/W=
0.847X106/5080=166.682N/mm2;
小横杆的最大弯曲应力a=166.682N/mm2小于小横杆
的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算最大
挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
丫qmax=5ql4/384EI
丫qmax=5<0.038x120__/(384X2.06x105X121900)=0.041mm;
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.061+0.192+1.28
=1.533kN;
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集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下
Vpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EI、pmax=
1533.44X1200X(3X120—-4X120/9)
/(72X2.06X105X121900)=3.745mm;
最大挠度和v=vqmax+vpmax=0.041+3.745=
3.787mm;
小横杆的最大挠度为3.787mm小于小横杆的最大容许
挠度1200/150=8与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑力的计
算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为
8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kNo
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照
下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
5.2.5):
R -扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN; R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 大横杆的自重标准值: P1=0.038X1.6X2/2=0.061 kN; 小横杆的自重标准值: P2=0.038X1.2/2=0.023kN; 脚手板的自重标准值: P3=0.3X1.2X1.6/2=0.288 kN; 活荷载标准值: Q=2X1.2X1.6/2=1.92kN; 第13页共19页 荷载的设计值: R=1.2X(0.061+0.023+0.288)+1.4X1.92=3.135kN; R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1278kN/m NG1=[0.1278+(1.60X2/2)X0.038/1.80]X24.35=3.943kN; (2)脚手板的自重标准值; 采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2NG2= 0.3X13X1.6x(1.2+0.2)/2=4.306kN; (3)栏杆与挡脚手板自重标准值; 采用竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/mNG3=0.15X13X1.6/2=1.56kN; (4)吊桂的安全设施荷载,包括安全网: 0.005kN/m2 NG4=0.005X1.6X24.35=0.195kN; 经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.003kN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到,活荷载标准值NQ=2X1.2X1.6X2/2=3.84kN; 第14页共19页 NG+0.85X1.4NQ=1.2X10.003+0.85X1.4X3.84=16.574kN; 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2X10.003+1.4X3.84=17.38kN; 六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7以z•以s•a0其中30--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20__)的规定采用: a0 =0.4kN/m2; 以z--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20__)的规定采用: zz=0.74; 以s--风荷载体型系数: 取值为0.209; 经计算得到,风荷载标准值为: Wk=0.7 X0.4X0.74X0.209=0.043kN/m2; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为: Mw=0.85 X1.4WkLah2/10=0.85X1.4X0.043X1.6X1.82/10= 0.027kN•m 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式>=N/(3A)+MW/WC[f]立杆的轴心压力设计值: N=16.574kN; 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式>=N/(jA)w [f]立杆的轴心压力设计值: N=N"=17.38kN; 第15页共19页 计算立杆的截面回转半径: i=1.58cm; 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范》(JGJ130-20__)表5.3.3得: k=1.155; 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20__)表5.3.3得: 以=1.53; 计算长度,由公式10=kuh确定: 10=3.181m; 长细比: L0/i=201; 轴心受压立杆的稳定系数小,由长细比lo/i的结果查表 得到: j=0.179立杆净截面面积: A=4.89cm2; 立杆净截面模量(抵抗矩): W=5.08cm3; 钢管立杆抗压强度设计值: [f]=205N/mm2; 考虑风荷载时>= 16573.772/(0.179X489)+26714.558/5080=194.606N/mm2 立杆稳定性计算a=194.606N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求! 不考虑风荷载时°=17380.172/(0.179X489)=198.56N/mm2; 立杆稳定性计算a=198.56N/mm2小于立杆的抗压强 度设计值[f]=205N/mm2,满足要求! 七、最大搭设高度 第16页共19页的计算: 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20__)5,3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、 全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: Hs=[jAf-(1.2NG2k+0.85xi.4(2NQk+ Mwk()A/W))]/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN) 计算公式为: NG2K=NG2+NG3+NG4=6.06kN; 活荷载标准值: NQ=3.84kN; 每米立杆承受的结构自重标准值: Gk=0.128kN/m; 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: Mwk=Mw/(1.4X0.85)=0.027/(1.4X0.85)= 0.022kN•m Hs=(0.179X4.89X10-4X205X103- (1.2X6.06+0.85X1.4X(3.84+0.179X4.89X100X0.022/5. 08)))/(1.2X0.128)=36.786m; 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 20__)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下 式调整且不超过50米: [H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=36.786 /(1+0.001X36.786)=35.481m; 第17页共19页 [H]=35.481和50比较取较小值。 经计算得到,脚手架搭设高度限值[H]=35.481m。 脚手架单立杆搭设高度为24.35m,小于[H],满足要求! 八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计 算以z=0.92,以s=0.209,30=0.4,Wk= 0.7以z・ss-30=0.7X0.92X0.209X0.4=0.054kN/m2; 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw= 17.28m2; 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 20__)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN),N0=5.000kN; 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算: Nlw=1.4XWk 连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.302kN; 连墙件承载力设计值按下式计算: Nf=j-A・[f]其中小--轴心受压立杆的稳定系数; 第18页共19页 由长细比l/i=180/15.8的结果查表得到小=0,971,l 为内排架距离墙的长度; A=4.89cm2; [f]=205N/mm2; 连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.971X4.89X10- 4X205X103=97.338kN; Nl=6.302 求! 连墙件采用单扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=6.302小于单扣件的抗滑力8kN,满足要求! 连 墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础 底面的平均压力应满足下式的要求p 计值: fg=fgkxkc=120kPa; 其中,地基承载力标准值: fgk=120kPa; 脚手架地基承载力调整系数: kc=1; 立杆基础底面的平均压力: p=N/A=82.869kPa; 其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值: N= 16.574kN; 基础底面面积: A=0.2m2。 p=82.869kPa 地基承载力满足要求! 第19页共19页
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