毕业设计中期报告2211622Word文档格式.docx
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50mm厚水泥珍珠岩制品保温层3.5×
0.05=0.175kN/m2
1:
3水泥砂浆20mm找平层20×
0.02=0.4kN/m2
120mm现浇钢筋混凝土板25×
0.12=3.0kN/m2
20mm混合砂浆抹灰层17×
0.02=0.34kN/m2
合计5.475kN/m2
(2)走廊屋面荷载
轻型龙骨吊顶0.25kN/m2
合计5.385kN/m2
2.楼面荷载
(1)房间楼面荷载
8mm厚瓷面砖(水泥砂浆擦缝)19.8×
0.008=0.1584kN/m2
30厚1:
4干硬性水泥砂浆20×
0.03=0.6kN/m2
现浇钢筋混凝土板120mm25×
20mm厚混合砂浆抹灰17×
合计4.1kN/m2
(2)走廊楼面荷载:
30mm厚1:
4干硬性水泥砂浆20×
合计4.01kN/m2
(3)卫生间楼面荷载
10mm厚防滑地面砖面层19.8×
0.01=0.198kN/m2
25mm厚1:
4干硬性水泥砂浆结合层20×
0.025=0.5kN/m2
2mm厚聚氨酯防水涂料近似取0
25mm厚细石混凝土找坡25×
0.025=0.625kN/m2
120厚钢筋混凝土楼板:
25×
0.12=3.0kN/m2
20厚混合砂浆抹灰:
17×
0.02=0.34kN/m2
洁具:
1.0kN/m2
合计5.663kN/m2
3.内外墙自重:
本结构填充材料选用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块,其容重为5.5kN/m2考虑到外墙的开窗面积较大,本工程在荷载统计时,人为将相应的墙体荷载乘以0.75的折减系数,由于内墙开窗较少,且门面积较小,故在荷载统计时不对内墙荷载予以折减。
现计算线荷载标准值。
(1)首层外墙
外墙瓷面砖(150mm×
150mm×
8mm)19.8×
0.008×
(3.9-0.4)=0.5544kN/m
20mm厚1:
3水泥细砂浆找平层20×
0.02×
(3.9-0.4)=1.4kN/m
5mm厚聚合物抗裂砂浆20×
0.005×
(3.9-0.4)=0.35kN/m
专用聚合物砂浆粘贴50厚GRC增强水泥聚苯复合保温板(毛面)
1.13×
0.05×
(3.9-0.4)=0.1978kN/m
蒸压粉煤灰加气混凝土砌块300mm厚5.5×
0.3×
(3.9-0.4)=5.775kN/m
合计8.28kN/m
折减后首层外墙的线荷载标准值为8.28kN/m×
0.75=6.21kN/m
梁高为700mm时折减后线荷载标准值为5.68kN/m
(2)标准层外墙
(3.6-0.4)=0.51kN/m
20mm厚1:
(3.6-0.4)=1.28kN/m
5mm厚聚合物抗裂砂浆20×
(3.6-0.4)=0.32kN/m
专用聚合物砂浆粘贴50厚GRC增强水泥聚苯复合保温板(毛面)
(3.6-0.4)=0.18kN/m
蒸压粉煤灰加气混凝土砌块300mm厚5.5×
(3.6-0.4)=5.28kN/m
合计7.57kN/m
折减后首层外墙的线荷载标准值为7.57kN/m×
0.75=5.68kN/m
梁高为700mm时折减后线荷载标准值为5.15kN/m
(3)首层内墙
5mm厚1:
2水泥细砂压实抹光(双面做)20×
2×
(3.9-0.4)=0.7kN/m
15mm厚1:
3水泥细砂浆打底扫毛(双面做)20×
0.015×
(3.9-0.4)=2.1kN/m
蒸压粉煤灰加气混凝土砌块250mm厚5.5×
0.25×
(3.9-0.4)=4.81kN/m
合计7.61kN/m
梁高为700mm时线荷载标准值为6.96kN/m
(4)标准层内墙
(3.6-0.4)=0.64kN/m
(3.6-0.4)=1.92kN/m
(3.6-0.4)=4.4kN/m
合计6.96kN/m
梁高为700mm时线荷载标准值为6.30kN/m
4.女儿墙自重
女儿墙自重0.6×
18=3.24kN/m
压顶自重0.06×
0.35×
25=0.525kN/m
外墙瓷面砖19.8×
(0.35+0.6)=0.15kN/m
合计3.92kN/m
活荷载标准值计算:
(1)屋面和楼面活载标准值:
不上人屋面0.5kN/㎡
楼面:
宿舍、楼梯间走廊、卫生间2.0kN/㎡
阳台2.5kN/㎡
(2)雪荷载:
0.35kN/㎡
列表显示为表3.1
表3.1横、活荷载统计列表
恒荷载标准值
活荷载标准值
荷载位置
荷载值
屋面荷载
房间屋面荷载
5.475kN/m2
不上人屋面
0.5kN/㎡
走廊屋面荷载
5.385kN/m2
宿舍
2.0kN/㎡
楼面荷载
房间楼面荷载
4.1kN/m2
楼梯间
走廊楼面荷载
4.01kN/m2
走廊
卫生间楼面荷载
5.663kN/m2
卫生间
内外墙自重
梁高400mm
梁高700mm
阳台
2.5kN/㎡
首层外墙
6.21kN/m
5.68kN/m
雪荷载
0.35kN/㎡
标准层外墙
5.15kN/m
风荷载
0.40kN/㎡
首层内墙
7.61kN/m
6.96kN/m
标准层内墙
6.3kN/m
女儿墙线荷
3.92kN/m
3楼梯结构计算
本工程梯段宽度有两种,分别是1.7m和1.8m。
此次计算按1.8m的较大梯段宽计算楼梯配筋。
楼梯采用C30混凝土,HPB300钢筋为箍筋,(fy=fy,=270N/mm2),HRB335钢筋做受力钢筋(fy=fy,=300N/mm2)。
3.1梯段板的设计:
板的倾斜角,
。
标准层楼梯板的水平净跨度为270×
12=3240mm,楼梯间活荷载标准值为2.0kN/m2,活荷载分项系数为1.4。
板厚取板斜向净跨度的1/30,即为108mm,约为110mm。
计算宽度为1m(活荷载水平投影面为1m2)。
荷载计算如表3.2:
表3.2梯段板荷载统计
荷载种类
荷载标准值
恒荷载
踏步面层
三角形踏步
混凝土斜板
板底抹灰
小计
6.33kN/m
活荷载
荷载设计值:
(活荷载控制)
(永久荷载控制)
截面设计:
板的水平计算跨度
弯矩设计值:
取板的有效高度取
满足最小配筋率的要求。
选配,
3.2平台板设计:
按双向板设计,设平台板厚h=120mm,取1m宽板带计算
平台板的荷载计算如表3.3下:
表3.3平台板荷载统计
水磨石面层
0.65kN/m
100mm厚混凝土板
0.1×
25=2.5kN/m
17=0.34kN/m
3.49kN/m
2.0kN/m
平台板的计算跨度
取
3.3平台梁的设计
平台梁1跨度3.75m,梁高h>
L/12=400mm,因梯柱选用250mm×
250mm,为保证梯柱轴心受压或受拉,取平台梁的截面尺寸为250mm×
400mm,采用C30混凝土。
荷载计算如下表3.4:
表3.4平台梁荷载统计
梁自重
(0.4-0.1)×
25=1.875kN/m
梁侧粉刷
20mm厚混合砂浆
[0.02×
2+0.25]×
17
=0.289kN/m
平台板传来
梯段板传来
合计
15.93kN/m
梁的水平计算跨度
剪力设计值:
取梁的有效高度取
选配316,
斜截面受剪承载力计算:
配置箍筋
满足要求。
楼处平台梁2的设计:
平台梁跨度3.75m,梁高h>
荷载计算如下表3.5:
表3.5楼层平台梁荷载统计
12.414kN/m
楼梯荷载列表显示为表3.6
表3.6楼梯荷载统计
项目
梯段板
平台板
内平台梁
15.28kN/m
2.0×
1×
(2.97/2+2.13/2)=5.1kN/m
外平台梁
5.88kN/m
2.13/2=2.13kN/m
传至内平台梁两端的集中荷载
15.93×
3.75/2=29.87kN
5.37×
3.75/2=10.07kN
传至外平台梁两端的集中荷载
5.884×
3.75/2=11.03kN
2.13×
3.75/2=3.99kN
传至楼层平台梁两端的线荷载
3.24kN/m
另外,还有梯柱的重力作为集中荷载作用在梯柱的位置,混凝土容重为26kN/m3,N=0.25×
(3.6/2-0.4)×
26=2.275kN。
4首层楼板计算书
基本资料:
1、房间编号:
23
2、边界条件(左端/下端/右端/上端):
固定/固定/固定/铰支/
3、荷载:
永久荷载标准值:
g=5.47kN/M2
可变荷载标准值:
q=0.50kN/M2
计算跨度 Lx=3600mm ;
计算跨度 Ly=7625mm
板厚 H=120mm;
砼强度等级:
C40;
钢筋强度等级:
HRB400
4、计算方法:
弹性算法。
5、泊松比:
μ=1/5.
6、考虑活荷载不利组合。
计算结果
Mx=(0.04151+0.00856/5)*(1.35*5.5+0.98*0.3)*3.6^2=4.28kN·
M
考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩:
Mxa=(0.10040+0.01573/5)*(1.4*0.3)*3.6^2=0.33kN·
Mx=4.28+0.33=4.61kN·
Asx=256.57mm2,实配φ(As=279.mm2)
ρmin=0.214%,ρ=0.233%
My=(0.00856+0.04151/5)*(1.35*5.5+0.98*0.3)*3.6^2=1.67kN·
考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩:
Mya=(0.01573+0.10040/5)*(1.4*0.3)*3.6^2=0.11kN·
My=1.67+0.11=1.78kN·
Asy=256.57mm2,实配φ(As=279.mm2)
Mx'
=0.08349*(1.35*5.5+0.98*0.5)*3.6^2=8.53kN·
Asx'
=270.87mm2,实配φ(As=335.mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin=0.214%,ρ=0.279%
My'
=0.05629*(1.35*5.5+0.98*0.5)*3.6^2=5.75kN·
Asy'
=256.57mm2,实配φ(As=279.mm2,可能与邻跨有关系)
跨中挠度验算
Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩值
Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
(1)、挠度和裂缝验算参数:
Mk=(0.00856+0.04151/5)*(1.0*5.5+1.0*0.5)*3.6^2=1.31kN·
Mq=(0.00856+0.04151/5)*(1.0*5.5+0.5*0.5)*3.6^2=1.25kN·
Es=200000.N/mm2Ec=32600.N/mm2
Ftk=2.39N/mm2Fy=360.N/mm2
(2)、在荷载效应的标准组合作用下,受弯构件的短期刚度Bs:
①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2-2)
σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3-3)
σsk=1.31/(0.87*91.*279.)=59.07N/mm
矩形截面,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120.=60000.mm2
ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2-4)
ρte=279./60000.=0.00465
ψ=1.1-0.65*2.39/(0.00465*59.07)=-4.562
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE:
αE=Es/Ec=200000.0/32599.8=6.135
③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'
:
矩形截面,γf'
=0
④、纵向受拉钢筋配筋率ρ=As/b/ho=279./1000/91.=0.00307
⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式(混凝土规范式8.2.3-1)计算:
Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf'
)]
Bs=200000.*279.*91.^2/[1.15*0.200+0.2+6*6.135*0.00307/(1+3.5*0.00)]=851.81kN·
(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ:
按混凝土规范第8.2.5条,当ρ'
=0时,θ=2.0
(4)、受弯构件的长期刚度B,可按下列公式计算:
B=Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs(混凝土规范式8.2.2)
B=1.31/[1.25*(2-1)+1.31]*851.81=435.006kN·
(5)、挠度f=κ*Qk*L^4/B
f=0.00259*6.0*3.6^4/435.006=5.975mm
f/L=5.975/3600.=1/602.,满足规范要求!
裂缝宽度验算
①、X方向板带跨中裂缝:
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,按下列公式计算:
σsk=3.35*10^6/(0.87*91.*279.)=151.39N/mm
ρte=279./60000.=0.005
当ρte<0.01时,取ρte=0.01
ψ=1.1-0.65*2.39/(0.01*151.39)=0.072
当ψ<0.2时,取ψ=0.2
ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2-1)
ωmax=2.1*0.200*151.4/200000.*(1.9*25.+0.08*8.00/0.01000)=0.035,满足规范要求!
②、Y方向板带跨中裂缝:
σsk=1.31*10^6/(0.87*83.*279.)=64.76N/mm
ψ=1.1-0.65*2.39/(0.01*64.76)=-1.303
ωmax=2.1*0.200*64.8/200000.*(1.9*25.+0.08*8.00/0.01000)=0.015,满足规范要求!
③、左端支座跨中裂缝:
σsk=6.46*10^6/(0.87*91.*335.)=243.68N/mm
ρte=335./60000.=0.006
ψ=1.1-0.65*2.39/(0.01*243.68)=0.461
ωmax=2.1*0.461*243.7/200000.*(1.9*25.+0.08*8.00/0.01000)=0.132,满足规范要求!
④、下端支座跨中裂缝:
σsk=4.36*10^6/(0.87*91.*279.)=197.15N/mm
ψ=1.1-0.65*2.39/(0.01*197.15)=0.311
ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte
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