过电压及其防护资料.ppt
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第八章过电压及其防护,-2-,Ch.8过电压及其防护,8.1概述8.2内部过电压及其防护8.3电力系统防雷保护8.4电力系统绝缘配合,-3-,8.1概述,过电压(over-voltage)的概念电力系统中,各种绝缘除了受长期工作电压的作用外,还会受到各种比工作电压高得多的过电压的作用。
所谓的过电压就是指超过最高运行电压并可使电力系统绝缘或电气设备损坏的电压升高。
过电压的分类,过电压,工频电压升高,谐振过电压,直击雷过电压,内部过电压,外部过电压,操作过电压,感应雷过电压,暂时过电压,雷电过电压大气过电压,雷电侵入波,-4-,概述,过电压对绝缘的威胁过电压幅值过电压上升陡度、波形过电压持续时间过电压的特点雷电过电压能量来自系统外部,注入的能量不受系统的影响,过电压幅值高,波头短(1-2s),波的持续时间约100s,电压上升陡度大感应雷过电压幅值不超过300kV-400kV,落到地面的雷电流幅值通常100kA,过电压波头上升缓慢直击雷过电压幅值高,注入的能量大,雷电流幅值通常达150kA-230kA,波头短,-5-,概述,过电压的特点操作过电压能量来自系统内部,幅值与系统结构、运行方式、设备性能,尤其是断路器性能有关,波的持续时间0.1s,甚至几分钟到几个小时,高频分量少,弱阻尼,频率接近工频谐振过电压根据电感、电容元件的特性不同而不同,与系统中性点接地方式、系统结构、设备性能有关,一旦出现,幅值较高,须破坏谐振条件才能消失,通常从设计和运行上避开VFTO(VeryFastTransientOver-voltage)幅值较高,通常2.5p.u.,波头几个ns-几十个ns,等值频率达几个MHz-几百MHz,(为什么?
),?
-6-,概述,过电压的防护防护的目的:
防止电气设备的绝缘遭受过电压的破坏防护方法:
大气过电压和内部过电压发生的原因不同,防护方法亦不同,内部过电压:
了解其产生的原因及特性,针对性的采取措施,避免其危害大气过电压:
设法防止其侵入电气设备,并采取相应的措施将其尽可能的降低到对电气设备的绝缘不造成损坏的程度,-7-,8.2内部过电压及其防护,8.2.1.操作过电压8.2.2.谐振过电压8.2.3.工频电压升高,-8-,8.2.1、操作过电压,操作过电压:
因操作引起的暂态电压升高“操作”:
断路器的正常操作,如分、合闸空载线路或空载变压器、电抗器等;也包括各类故障,如接地、断线故障等电力系统中存在着很多电感(变压器、互感器、发电机、消弧线圈、电抗器及输电线路的电感等),电容(线路对地电容和相间电容、补偿用的并联或串联电容器组、高压设备的杂散电容等)元件。
电感和电容均为储能元件,可在电力系统中组成各种振荡回路。
原因:
在电力系统运行时,由于“操作”将使系统的运行状态发生突然变化,导致系统内部的电感和电容元件之间电磁能量的相互转换,回路将会发生从一种工作状态通过振荡转变到另一种工作状态的过渡过程,并出现操作过电压,-9-,常见的操作过电压有:
切除空载变压器过电压切除空载线路过电压空载线路合闸过电压中性点不接地系统中电弧接地过电压,8.2.1、操作过电压,特点:
幅值高、存在高频振荡、强阻尼、持续时间短,空载长线路操作过电压,-10-,限制措施在低压系统中安装消弧线圈在高压线路上装设并联电抗器采用带有并联电阻的断路器采用避雷器技术水平近年来,由于高压断路器灭弧性能的改善,变压器铁芯材料的改进、避雷器制造水平的提高,限制了切除空载线路和空载变压器的过电压,但空载线路合闸过电压仍未得到有效的限制,尤其在超高压及特高压系统中,这种过电压已成为决定电网绝缘水平的主要依据。
8.2.1、操作过电压,-11-,8.2.1、操作过电压,1.合闸空载线路引起的过电压2.切除空载线路引起的过电压3.切除空载变压器产生的过电压4.中性点不接地系统电弧接地引起的过电压5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),-12-,1.合闸空载线路引起的过电压,合闸空载线路过电压形成的原因合闸空载线路产生过电压的根本原因是电容、电感的振荡,其振荡电压叠加在稳态电压上所致。
合闸空载线路正常合闸:
由于正常运行需要而进行的合闸操作自动重合闸:
为了减少鸟害和雷害等暂时性故障引起的线路跳闸损失,由继保装置控制QF跳闸后,经过一短暂时间后再合闸。
(一般情况下引起的过电压较为严重)对于超高压输电系统,合闸和重合闸过电压最为重要,因为它对决定系统设备的绝缘水平起着决定性的作用。
影响因素:
电源容量、系统接线方式、线路长度、合闸相位、开关性能、故障类别、限压措施,-13-,设电源电势为Emcost。
单相线路采用集中参数T型电路来等值;LT,CT分别为线路总的电感、电容;电源电感为LS;忽略线路及电源的电阻。
L=LS+LT/2。
1.合闸空载线路引起的过电压,产生过电压的机理,L与C构成振荡电路,一般情况下0比工频高得多,因此可假设过渡过程初期电源电压近似不变,为直流电源,直流电动势等于工频相电压的幅值,相当于最严重情况,假设电容初始电压为零,二阶电路零状态响应,-14-,1.合闸空载线路引起的过电压,产生过电压的机理,不计电路电阻,关合空载线路时,线路电容上出现的过电压可达电源电压E的2倍,实际线路中存在电阻R,若R2L/C,则经过若干振荡周期后,uC(t)将衰减到稳态值电源电压E,假设电容初始电压为零,二阶电路零状态响应,-15-,1.合闸空载线路引起的过电压,产生过电压的机理,不计电路电阻,关合空载线路时,线路电容上出现的过电压可达电源电压E的2倍,实际线路中存在电阻R,若R2L/C,则经过若干振荡周期后,uC(t)将衰减到稳态值电源电压E,-16-,1.合闸空载线路引起的过电压,产生过电压的机理,uC(t)可以看做由两部分叠加而成,第一部分为稳态值E第二部分是振荡部分,是由起始状态和稳定状态的差异引起的振荡部分的振幅为稳态值与起始值之差,过电压=稳态值+振荡幅值=稳态值+(稳态值-起始值)=2倍稳态值-起始值,-17-,产生过电压的机理重合闸的情况下,线路上有残余电荷,相当于电容上有初始电压UC0设断路器开断时电容的残余电压为电源幅值,即:
UC0=Em重合闸时,如果电源电压恰好达到极性相反的幅值-Em,则重合闸过电压将达2(-Em)-Em=-3Em,1.合闸空载线路引起的过电压,-18-,影响过电压的因素合闸空载线路过电压以重合闸最为严重。
理论上重合闸过电压可达3Em。
但实际中过电压的幅值受到很多因素的影响。
合闸相位:
e(t)Emsin(t0);正常合闸时,若090,即e(0)Em是其中最严重的情况;线路残压:
在自动重合闸的过程中,由于线路残余电荷的泄放,实际上线路残压是下降的。
线路损耗:
实际输电线路的能量损耗会引起自由分量的衰减,使过电压幅值降低。
三相断路器不同期合闸:
会使过电压幅值增高1030。
单相自动重合闸:
单相重合闸过电压低于正常重合闸过电压。
母线上接有其他出线时:
过电压将越小。
1.合闸空载线路引起的过电压,-19-,1.合闸空载线路引起的过电压,限制过电压的措施限制空载线路合闸过电压的措施可以从两方面入手:
一是降低线路的稳态电压分量;二是限制其自由电压分量。
降低工频电压升高空载线路上的操作过电压是在工频稳态电压的基础上由振荡产生的。
显然,降低工频电压升高会使操作过电压下降。
目前超高压电网中采取的有效措施是装设并联电抗器和静止补偿装置(SVC),其主要作用是削弱电容效应。
断路器装设并联电阻将线路合闸分两个阶段进行。
第一阶段带电阻R合闸,即将R与辅助触头串联。
由于R对振荡回路起阻尼作用,使过渡过程中的过电压降低。
大约经过815ms,主触头闭合,将R短接,电源直接与线路相连,完成合闸操作,这是合闸的第二个阶段。
-20-,1.合闸空载线路引起的过电压,限制过电压的措施,-21-,1.合闸空载线路引起的过电压,限制过电压的措施断路器装设并联电阻R的最佳值:
合闸的第一阶段,要求R值较大,使阻尼效果较好。
而在第二阶段则要求R值小,使短接时,回路振荡程度较弱。
因此,空载线路合闸过电压的大小与合闸电阻值的关系呈一条V形曲线。
对500kV线路的断路器,国外大多采用400,国内由于电阻的热容量的原因,大多取1000左右。
-22-,1.合闸空载线路引起的过电压,限制过电压的措施控制合闸相位空载线路合闸过电压的大小与电源电压的合闸相位有关,因此可以通过一些电子装置来控制断路器的动作时间,在各相合闸时,将电源电压的相位角控制在一定范围内,以达到降低合闸过电压的目的。
消除线路上的残余电荷在线路侧接电磁式电压互感器,可在几个工频周波内,将全部残余电荷通过互感器泄放掉。
装设避雷器在线路首端和末端装设磁吹避雷器或金属氧化物避雷器,当出现较高的过电压时,避雷器应能可靠动作,将过电压限制在允许的范围内。
-23-,2.切除空载线路引起的过电压,切除空载线路引起过电压的原因:
电弧重燃过电压产生的物理过程,稳定时,若假定e(t)=Emcost,则i=-CTEmsint(忽略电感),线路容抗远远大于感抗,回路的自振角频率,单相空载线路采用T型电路来等值;LT,CT分别为线路总的电感、电容;电源电感为LS;忽略线路及电源的电阻。
L=LS+LT/2。
-24-,断路器开断前:
2.切除空载线路引起的过电压,过电压产生的物理过程,此后电源与线路断开,线路保持一个直流电压(Em),电源电压继续变化。
t1时刻,断路器开断容性电流并在电流过零时熄弧(电源电压达到最大值Em):
回路流过容性电流,线路电压约等于电源电压;电流超前电压90,-25-,第一次重燃,t2时刻,半个工频周期之后电源电压反向,断路器触头之间电压为2Em,如果此时断路器触头之间介质的绝缘强度没有恢复到一定的值,就可能发生电弧重燃。
初始值,稳态值,+Em,-Em,过电压值:
-3Em,t3时刻,高频电流过零熄弧,线路电压保持为-3Em,2.切除空载线路引起的过电压,过电压产生的物理过程,高频振荡电压幅值2Em频率0=1/LC,-26-,过电压产生的物理过程,重复步骤:
线路电压发展:
-3Em5Em-7Em9Em,2.切除空载线路引起的过电压,-27-,2.切除空载线路引起的过电压,影响过电压的因素断路器的性能如前所述,断路器中电弧的重燃是产生过电压的根本原因。
如果断路器触头分得很快,触头间绝缘恢复强度的上升速度大于触头间恢复电压上升速度,则电弧就不会发生重燃,当然也就不会出现高的过电压。
中性点接地方式在中性点直接接地的电网中,虽然存在线路间的耦合,但各相可自成独立回路,切除空载线路的过程基本上和以上讨论的单相线路情况一样。
但在中性点非直接接地电网中,三相断路器分闸不同期会构成瞬间的不对称电路,使中性点产生位移,相间的耦合,使分闸过程变得复杂,过电压增高(一般会比中性点直接接地电网高出20%左右)。
-28-,2.切除空载线路引起的过电压,影响过电压的因素损耗切除空载线路出现过电压后,线路上会产生强烈的电晕,电晕要消耗能量,相应地降低了过电压。
此外计及电源及线路损耗也会使过电压降低。
其它若母线上有很多出线时,相当于加大了母线的电容,电弧重燃后,线路上的残余电荷重新分配,改变了起始值,因而降低了过电压。
此外,当线路装有电磁式电压互感器时,将泄放线路上的残余电荷,从而降低了过电压。
国内外大量实测数据表明,在中性点不接地系统中,过电压倍数一般不超过3.54;在中性点直接接地系统中,一般不超过3。
这是因为过电压受多种因素影响的缘故。
-29-,2.切除空载线路引起的过电压,限制过电压的措施采用不重燃断路器国内外制造实践已证明,制造不重燃断路器是完全可能的。
我国的220kV断路器在限制切除空载线路过电压方面的性能已大有改善,330kV,500kV断路器基本做到了电弧不重燃。
在断路器装设分闸电阻(在QF主触头上并联电阻)在切除线路时,先打开主触头,此时电源通过分闸电阻R仍和线路相连,线路上的残余电荷通过分闸电阻向电源释放,R上的压降就是主触头两端的恢复电压。
R越小,主触头恢复电压就越小,即不会产生重燃。
当经过一段时间后,辅助触头才打开,此时它的恢复电压也较低,不会发生电弧的重燃,即使发生重燃,R将对其振荡过程产生阻尼,使过电压降低。
-30-,2.切除空载线路引起的过电压,限制过电压的措施线路上装设泄流设备由前述分析可知,在线路侧若接有并联电抗器或电磁式电压互感器,都能使线路上的残余电荷得以泄放或产生衰减振荡,改变幅值与极性,最终降低断路器间的恢复电压,减少重燃的可能性,达到降低过电压的目的。
装设避雷器在线路首末端装设可以限制操作过电压的磁吹避雷器或金属氧化物避雷器,-31-,3.切除空载变压器产生的过电压,切除空载变压器引起过电压的原因在正常运行时,空载变压器可等值为一激磁电感,因此切除空载变压器相当于切除一个小容量的电感负荷。
变压器空载电流(励磁电流)I0有效值约几安至几十安之间,仅为短路电流的几百分之一到几万分之一在开断100A以上的交流电流时,QF通常是在工频电流过零时实现断弧的;在切断小电感电流时,由于能量小,通常弧道中的电离并不强烈,电弧很不稳定,加之断路器去电离作用很强,可能在工频电流过零前使电弧电流截断而强制熄弧,这种现象称为“截流”。
由于截流留在电感中的磁场能量转化为电容上的电场能量,从而产生了过电压。
强制熄弧,电感能量转化为电容能量,-32-,3.切除空载变压器产生的过电压,过电压产生的物理过程,切断空载变压器的等效电路,L为变压器的激磁电抗;C为变压器本身及连接母线等的对地电容,其数值视具体情况而定,约为几百至几千皮法,很小;e(t)为电源电势,开断前:
C很小,XC很大,iC可忽略,熄弧时,若电流为I0,电容电压为U0,则:
电感储存能量:
电容储存能量:
-33-,变压器特征阻抗,3.切除空载变压器产生的过电压,过电压产生的物理过程,熄弧后,两者能量在L-C回路中产生振荡,电感能量全部转化为电容能量时,电容电压将达最大值UCmax:
一般情况下,I0并不大,极限值为激磁电流的最大值Im,只有几安到几十安;可是变压器的特征阻抗Zm很大,可达上万欧,故能产生很高的过电压。
截流值I0愈大,则过电压UCmax愈高,当截流发生在励磁电流的幅值Im时,有I0=Im,U0=0,-34-,3.切除空载变压器产生的过电压,过电压产生的物理过程,电流在幅值截断后,电感中的电流iL(t)和电容上的电压uC(t)可由L-C振荡回路的微分方程求解,若不计衰减:
自振荡角频率,-35-,影响过电压的因素及其限制措施断路器的性能切除空载变压器引起的过电压与截流数值成正比,断路器截断电流的能力愈大,过电压UCmax就越高。
因此,降低断路器的截流能力能够限制过电压的大小。
变压器的参数变压器L愈大,C愈小,则过电压愈高。
现代变压器采用纠结式绕组,大大增加绕组的电容;铁心采用冷轧硅钢片,减小励磁电感L,其励磁电流I0仅为额定电流的0.5%左右切除这种变压器时,过电压倍数一般不会大于2其他变压器的相数、线组接线方式、铁芯结构、中性点接地方式、断路器的断口电容,以及与变压器相连的电缆线段、架空线段等,都会对切除空载压器过电压产生影响。
3.切除空载变压器产生的过电压,-36-,影响过电压的因素及其限制措施避雷器限制过电压金属氧化物避雷器MOA(MetalOxideArrester)接在断路器的变压器侧,以保证QF断开后避雷器仍能留在变压器的连线上非雷雨季节也不能退出运行,3.切除空载变压器产生的过电压,-37-,4.中性点不接地系统电弧接地引起的过电压,中性点不接地系统电弧接地过电压出现的条件中性点不接地系统,单相接地时,若电弧不能熄灭,也不能稳定燃烧,则由于电弧的重燃,可能引起过电压。
我国35kV电压等级以下的电网中,经常采用中性点不接地系统(提高供电可靠性),当单相接地电流大于一定值(3-6kV电网,30A;10kV电网,20A;35kV电网,10A)时,电弧便难以熄灭,然而这种电流还不至于形成稳定的电弧,因此形成电弧时而熄灭时而燃烧的情况,在电网中引起电磁能量的振荡,形成间歇性电弧接地过电压。
电弧的熄灭与重燃时间是决定最大过电压的重要因素。
-38-,单相电弧接地时流过弧道的电流有两个分量:
工频电流(强制)分量和高频电流(自由)分量分析电弧接地过电压时的两种假设:
以高频电流第一次过零时熄弧为前提进行分析,称高频电流熄弧理论。
因高频电流过零时,高频振荡电压恰为最大值,熄弧后残留在非故障相上的电荷量较大,故按此分析,过电压值较高;以工频电流过零时熄弧为条件进行分析,称为工频电流熄弧理论。
按此分析,熄弧时残留在非故障相上的电荷量较少,过电压值较低,但接近于电网中的实际测量值。
4.中性点不接地系统电弧接地引起的过电压,过电压发展的物理过程,-39-,设电源相电压为eA、eB、eC,各相对地电压为uA、uB、uC。
假设A相电压在幅值(-Um)时对地闪络(t0),令Um1。
则有:
uA(0)-1,uB(0)uC(0)0.5,工频熄弧时电弧接地过电压的发展过程,发弧后瞬间(t0+时刻),A相对地电容C0上电荷通过电弧泄入地下,其相电压降为零,即uA(0+)0,uB(0+)uBA(0+)1.5uC(0+)uCA(0+)1.5在(0,0+)期间,电源经线路电感给B、C相对地电容C0充电,形成一个高频振荡过程。
4.中性点不接地系统电弧接地引起的过电压,过渡过程中出现的最高振荡电压幅值为UBmUCm21.50.52.5,若A相发生金属性接地,或电弧熄灭后不再重燃,则在健全相的过电压倍数2.5,-40-,其后,过渡过程很快衰减,B、C相对地电容上的电压稳定到线电压eBA和eCA经过半个工频周期,在tt1时刻,B、C相对地电容上的电压将等于-1.5,此时接地点的工频接地电流if通过零点,电弧自动熄灭,即发生第一次工频熄弧,4.中性点不接地系统电弧接地引起的过电压,-41-,其后,每隔半个工频周期依次发生熄弧和重燃,其过渡过程与上述过程完全相同。
据此可得非故障相:
UBmUCm3.5故障相:
UAm2,4.中性点不接地系统电弧接地引起的过电压,熄弧后,相对地电压逐渐恢复,再经半个工频周期,在tt2时刻,B、C相对地电容上的电压变为-0.5,A相对地电容上的电压则高达-2,这时可能引起故障点接地电弧重燃,B、C相对地电容C0电压将从起始值(-0.5)被充电至线电压的瞬时值1.5,过渡过程的最高电压为UBmUCm21.5(-0.5)3.5。
过渡过程衰减后,B、C相将稳定在线电压运行。
-42-,4.中性点不接地系统电弧接地引起的过电压,限制过电压的措施消除电弧接地过电压最根本的途径是消除间歇性电弧。
中性点直接接地。
使发生单相接地故障时形成很大的单相短路电流,将线路断开,待故障消除后恢复供电。
目前110kV及以上电网大都采用中性点直接接地的运行方式。
中性点经消弧线圈接地在电压等级较低的配电网中,单相接地事故率相对较大,如采用中性点直接接地方式,势必引起断路器频繁跳闸,这不仅要增设大量的重合闸装置,还会增加断路器的维修工作量,故宜采用中性点绝缘的运行方式。
为减小电容电流,使电弧易于熄灭,我国35kV及以下电压等级的配电网系采用中性点经消弧线圈接地的运行方式。
-43-,5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),快速暂态过电压隔离开关操作时电弧重燃隔离开关分合空母线操作属于常规操作,在分合空母线时,由于触头运动速度慢(1cm/s数量级),开关本身的灭弧能力差,触头间会发生多次击穿或燃弧,引起的阶跃波(3-20ns)在GIS中传播并折反射造成快速暂态过电压(VeryFastTransientOvervoltage)。
幅值2p.u.,也可超过2.5p.u.陡度电压上升时间3-20ns频率数十至数百赫兹基本振荡数十兆赫兹的高频振荡数百兆赫兹的特高频振荡,-44-,5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),快速暂态过电压,-45-,影响因素残余电荷当DS开断带电的GIS母线时,母线上可能存在的残余电荷会影响到VFTO的幅值。
电源侧、母线侧以及支撑绝缘子上的过电压幅值与残余电荷近似呈线性关系。
一般地,不同残余电荷(x1,x2)与所对应的电压幅值(V1,V2)之间具有下列关系(均以标么值表示):
在不同残余电荷下,同一节点的过电压波形相同,但幅值不同;VFTO幅值较大的节点和操作支路上受残余电荷的影响大于GIS内其余节点。
残余电荷电压与负载侧电容电流大小、开关速度、重燃时刻及母线上的泄漏有关。
其中,电容电流影响最大。
开断前电容电流越大,母线上储存的电荷越多,残余电荷电压就越高。
5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),-46-,影响因素变压器入口电容CT在分析变电所的防雷保护时,因雷电波作用时间很短,可以忽略变压器绕组中的电感电流,将变压器用归算至首端的对地电容来代替,通常称为入口电容。
GIS中的VFTO频率很高,用CT等效变压器并不失去准确性。
变压器的入口电容和它的结构、电压等级、容量有关。
一般来说,电压等级越高、变压器额定功率越大,CT也相对越大。
VFTO的幅值随入口电容的增加而增加,有计算表明:
CT每增加1000pF,VFTO幅值约增加0.2(p.u.)。
主要原因是在断口电弧重燃前,变压器的等值电容储存了一定的能量,触头击穿后的放电所致。
CT越大储存的能量越多,VFTO的幅值自然越大,但进一步研究表明:
随着CT的增加,VFTO的幅值不一定始终增加,这决定于GIS的结构,特别是所操作母线的尺寸,以及操作的方式。
5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),-47-,5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),影响因素电压的上升时间TrGIS中冲击电压的上升时间Tr在3-20ns之间,Tr增加使VFTO幅值下降,因为此时会表现出一种阻尼作用,使那些Tr较小时出现的暂态电压的极高频分量消失。
GIS的支路长度GIS支路的长度对VFTO幅值的影响没有明显的规律。
开关弧道电阻Rarc的影响开关弧道电阻Rarc对过电压有阻尼作用,其值越大,过电压幅值越小。
因此,可以考虑在隔离开关上串联一电阻降低过电压幅值。
其他因素GIS的布置,内部结构,接线方式及外部设备等。
-48-,当母线上流过频率很高的VFTO波时,由于集肤效应,VFTO波仅沿母线的外表层及外壳的内表层流动,外壳电位为0。
当VFTO波到达套管处时会发生折反射,如图(b)所示,便是VFTO到达A点后电流的流通路径示意图,其等值电路图如图(c)所示。
根据该等值电路可计算出外壳上A点处的电压U3为:
5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),VFTO的危害暂态地电位升高,-49-,VFTO的危害对二次设备的影响VFTO可以通过电压互感器、电流互感器内部的杂散电容传入与其相连的二次电缆,也可通过接地网和电缆的屏蔽层耦合到二次设备,从而影响到二次设备的正常运行。
对变压器的影响VFTO可能危及到与GIS相连的变压器的安全,事实上,我国已经发生过由于VFTO导致变压器损坏的事例(大亚湾,1992年)。
VFTO在变压器处可达0.49MV/s,其危害比截波更严重;VFTO所含有的谐波分量会在变压器绕组的局部引起共振。
5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),-50-,5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),VFTO的防护快速动作隔离开关合闸电阻铁氧体磁环改变操作程序和简化接线其他措施,-51-,建立元件模型,对各种运行方式分别进行计算。
5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),-52-,幅值:
2.189p.u.频谱:
50kHz左右,基频分量0.1-1.5MHz,特快瞬变过程频率2MHz,特高频分量,5.GIS中快速暂态过电压(VFTO),-53-,8.2.2.谐振过电压,原因电力系统中存在着大量的“储能元件”,包括储静电能量的电容和储磁能的电感。
这些元件组成了各种不同的振荡回路,在正常运行时,这些振荡回路被负载所阻尼,一般不会产生严重的振荡。
但在发生故障时,系统接线方式和参数发生改变,就有可能发生谐振。
危害常常引起严重的、持续时间很长的过电压;有时即使过电压不太
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