煤矿瓦斯治理模式.docx
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煤矿瓦斯治理模式
******开发有限公司
****瓦斯治理模式
编 制:
审 核:
区长:
通防副总:
总工程师:
总 经 理:
2012年4月10日
目录
第一章概 况-5-
第一节交通位置-5-
第二节地质地层-5-
第三节可采煤层及开拓开采布署-7-
第四节矿井瓦斯抽采系统-8-
第五节 煤尘爆炸性及自燃倾向性鉴定情况-8-
第二章 煤层瓦斯情况-8-
第一节 煤与瓦斯突出危险性鉴定情况-8-
第二节 矿井瓦斯等级鉴定及瓦斯来源分析-9-
第三节 煤层瓦斯压力测定情况-10-
第四节 煤层瓦斯含量测定情况-10-
第五节 煤层其它瓦斯参数-11-
第三章瓦斯治理模式-12-
第一节矿井通风-12-
第二节瓦斯抽采系统-13-
第三节16煤层采面瓦斯治理模式-14-
第四节掘进工作面瓦斯治理模式-15-
第五节被保护层采面瓦斯治理模式-16-
第六节被保护层掘进巷道瓦斯治理模式-16-
第七节采空区瓦斯治理模式-17-
第八节石门揭煤瓦斯治理模式-17-
第九节封孔工艺-17-
第十节抽采装备-20-
第一章概 况
第一节交通位置
**井田位于贵州省西北部的**县,隶属**地区。
该井田西距**县城约14km,属**县谷里镇所辖。
井田地理座标为:
东经106°03′26″~106°10′32″,北纬26°57′51″~26°59′32″。
井田的交通运输比较方便。
井田东距川黔铁路的扎左火车站68km,距南边的贵昆线支线的堰塘坎车站90km。
贵毕高等级公路从井田中部通过,经贵毕高等级公路至**县城14km,距贵阳市104km,距**105km。
另外黔(西)~素(朴)主干公路也从井田中部穿过。
井田西北侧的驮煤河不具备通航条件。
为了煤炭资源的开发与运输,主要运煤干线均进行了新建或扩建规划。
贵毕高等级公路谷里收费站至矿井工业场地的进场公路,全长2.24km,按部颁山岭重丘区二级公路标准设计,现已完成外测工作。
矿井工业场地经谷里、龙井沟至**电厂全长约19km,其中矿井工业广场至龙井沟全长8km,新建6.5km,改建1.5km,拟建山岭重丘区二级公路。
第二节地质地层
**矿井所在区域大地构造位置处于扬子准地台黔北台隆遵义断拱**北东向构造变形区。
现今各构造轮廓都定型于燕山期地壳运动,构造形迹表现主要为北东走向褶皱和断裂带,并有少量近东西向及北西~南东向断裂,少量北西西和近东西走向的构造。
褶皱主要是宽阔的不对称背、向斜。
北东走向的构造为矿井一级构造(如:
F1、F2、F1支、F2支、F4等断层和格老寨背斜),其规模较大,延展长,倾角较大,正断层、逆断层均有发育。
矿井次一级断裂构造为近东西向及北西~南东向,其规模小,延伸短,以逆断层为主(如:
F3、F10、F11、F12、F13等)和大冲背斜、丁家寨向斜两个褶曲,更次一级的小断层和小褶曲非常发育,据矿井揭露资料,大部分为落差0.5~10m的断层,小褶曲地层倾角在3~90°变化。
矿井整体位于格老寨背斜的北西翼,北西翼地层基本呈单斜产出,但受区内构造的影响,单斜构造中常出现次一级舒缓的波状挠曲,特别在矿井西南部发育较大的次一级背斜和向斜矿井构造
一、褶曲
井田整体位于格老寨背斜的北西翼,北西翼地层基本呈单斜产出,但受区内构造的影响,单斜构造中常出现次一级舒缓的波状挠曲,特别是在井田西南部发育较大的次一级背斜和向斜,现分述如下:
格老寨背斜:
为一不对称的宽缓背斜。
其核部位于井田近南端,由下二叠统茅口组及玄武岩组成,向井田北西界渐次为上二叠统龙潭组、长兴组、下三叠统夜郎组。
轴线分布在井田的南东侧,为井田的南东边界。
背斜轴向217~237°,轴线略呈波状扭曲,并向两端倾伏。
西翼褶曲幅度400m,东翼褶曲幅度达200m,褶曲跨度为2~6.5km。
在井田内长约7km。
大冲背斜:
为井田次一级褶曲,其核部位于井田东南部,与格老寨背斜迭加形成穹隆构造,由下二叠统茅口组及玄武岩组成,向井田西偏北渐次为上二叠统龙潭组、长兴组组成,下三叠统夜郎组沙堡湾段(T1y1)、玉龙山段(T1y2)、九级滩段(T1y3)地层。
轴线分布在井田近南部的ZK1001、Z12-1、ZK1302钻孔附近。
背斜轴向275~321°,轴线呈波状,Z12-1钻孔向东呈“S”形、较紧密,基本垂直迭加于格老寨背斜轴部,形成穹隆构造,并造成P1m灰岩出露;向西宽缓,并倾伏交于F2断层。
北翼褶曲幅度35m,南翼褶曲幅度达230m,褶曲跨度为1~2km。
在井田内长约4.5km。
丁家寨向斜:
在井田近南端,与大冲背斜伴随发育的次一级向斜构造。
其核部位于井田西南部,由下三叠统茅草铺组(T1m)、九级滩段(T1y3)、玉龙山段(T1y2)地层组成。
轴线分布在井田南部的ZK1301、Z15-1钻孔附近。
背斜轴向285~300°,轴线略呈波状,向东较宽缓,昂起交于F3断层,向西较紧密,倾伏交于F3断层。
北翼褶曲幅度230m,南翼在F3断层内褶曲幅度达80m,褶曲跨度为0.5~1km。
在井田内长约4km。
井田地层倾向以北西为主,在井田的北东端格老寨背斜倾伏部位则转为倾向北东,大冲背斜轴线以南一般倾向南西。
地层倾角在4~28°间,一般9~16°。
井田的南端,由于受F3断层的影响,局部倾角可达60°以上,倾向也发生变化。
格老寨背斜南东翼倾向南东,倾角可达45°。
在井田中、北部,次一级较小的宽缓褶曲发育,褶曲幅度多在15~30m。
二、断层
井田北西及南西有F1、F2、F3、F2支、F1支五条区域性断裂构造分布,构成井田北西及南西自然边界,井田内断层数量较多,控制和推断发现F4、F4支1、F5、F6、F7、F8、F10、F11、F12、F13、F22、F16、F26十三条较大的次一级断层,除F5位于井田北东部边缘外,对该井田基本无影响外,其余十二条均对井田开采产生较大的影响。
根据钻孔揭露断点和测井资料所反映的岩、煤层缺失、重复确定断层性质、落差,并结合地质构造规律,共组合命名断层42条。
其中,断层落差>100m的9条,断层落差>50~100m的8条,断层落差>30~50m的6条,断层落差<30m的19条;正断层20条,逆断层22条。
个别孤立断点未组合。
第三节可采煤层及开拓开采布署
1、煤层赋存情况
本井田含煤地层为上二迭统龙潭组。
整个煤系地层(P3l)中具可比性的煤层有18层,从上到下煤层编号分别为2、3、4、5、9、15、16、17、18、19、20、21、22、23、24、27、28、30,其中可采、局部可采煤层主要有6层(16、17、18、22、24、27煤层),16、18煤层为主要可采煤层,17、22、24、27煤层为局部可采煤层,可采煤层平均总厚9.96m,可采煤层含煤率5.8%,煤系地层中所含煤层平均厚度14.14m,含煤系数8.2%。
2、9、30等煤层厚度、层位均较稳定,仅局部达到可采厚度,其余煤层只有个别点达到可采厚度,均不可采。
本井田为一单斜构造,煤层埋藏标高750~1280m,煤层走向为东北西南向,煤层倾角2°~14°,倾斜方向煤层宽度变化大,东北部倾斜宽约1.7km,西南部倾斜宽一般4.0~4.5km
2、煤层顶底板
本井田煤层顶板岩性多为泥岩、炭质泥岩,其次为粉砂岩、砂质泥岩,少数煤层为细砂岩,顶板岩石多为致密型岩性,对瓦斯起到了良好的封闭作用,瓦斯含量普遍较高。
砂岩顶底板在总体上不利于瓦斯的保存,但ZK902孔16煤层顶板为17.00m细砂岩,瓦斯含量在同一层煤中仍属较高的,由于砂岩在长期成岩后生作用中经历了压实、压溶、矿物重结晶等作用,许多砂岩中原生孔隙已被全部充填,对煤层瓦斯可能也有一定的封闭作用。
其它煤层详见表1-1煤层赋存特征表。
主要煤层特征表表1-1
煤层
名称
采用厚度(m)
最小~最大
平均(点数)
变异
系数
(%)
稳定性
评价
可采性
评价
煤层
结构
夹矸
层数
16
0.86~7.65
2.88(44)
29.6
较稳定
全井田可采
较简单
0~3
17
0.00~2.32
1.20(48)
57.1
不稳定
局部可采
简单
0
18
0.30~7.50
3.18(39)
33.3
较稳定
全部可采
较简单
0~2
****共有四个采区,现开采一采区(一采区现正在生产的采煤工作面为11800综采面),二采区为开拓准备阶段(二采区三条下山已贯通,现主要掘进21602和21604两条底抽巷)。
三、四采区未动工。
预计2013年底,二采区首采工作面(21604综采面)将投入生产。
第四节矿井瓦斯抽采系统
****现有瓦斯抽采泵5台。
其中高负压瓦斯抽采泵2台,型号为SKA-420,电机功率为220KW,单台额定最大抽采负压68059Pa,最大抽采量158m3/min。
低负压瓦斯抽采泵2台,型号为SKA-500,电机功率为280KW。
最大抽采负压44048Pa,最大抽采流量201m3/min。
2011年11月份,安装运行了一台2BEC67型高负压瓦斯抽采泵,电机功率为450KW,最大抽采负压16000Pa,最大抽采流量400m3/min。
管路敷设情况:
低负压抽采主管路采用DN720管路(现DN720管路已安装至风井18度变坡点,井下管路长度约为900米),高负压抽采主管路采用DN630管路,已安装至二采区临时变电所,井下管路长度约为1650米。
各采煤工作面(低负压)采空区和上隅角瓦斯抽采利用DN400的焊铁管抽采。
各顺槽高负压抽采干管采用DN315、DN200的PVC管抽采。
第五节 煤尘爆炸性及自燃倾向性鉴定情况
根据贵州省煤田地质局实验室2006年9月对****一采区16、17、18煤层出具的检测报告和2010年9月对****二采区16、18煤层出具的检测报告,****煤尘自燃倾向分类为Ⅲ级,不易自燃。
根据贵州省煤田地质局实验室2006年9月对****一采区16、17、18煤层出具的检测报告和2010年9月对****二采区16、18煤层出具的检测报告,****煤尘无爆炸性。
第二章 煤层瓦斯情况
第一节 煤与瓦斯突出危险性鉴定情况
2006年2月,****委托国家煤炭科学研究院重庆煤科分院对矿井主要可采煤矿16、17、18煤层的煤与瓦斯突出危险性进行鉴定,鉴定报告(2006年11月)结论如下:
1、对16煤层鉴定结论:
在目前采掘范围内不能认定16煤层为突出煤层,但随着开采范围的扩大,当瓦斯压力一旦达到或超过0.74MPa时,16煤层即可确认为突出煤层,重庆煤科院测定的16煤最大瓦斯压力为0.52MPa,我矿在11609外轨顺掘进时测得16煤的最大瓦斯压力为0.9MPa,故16煤为突出煤层。
2、对17煤层鉴定结论:
在测压钻孔最低标高+1160m以上至F4断层,A4—A5勘探线采掘范围内尚不能认定17煤层为突出煤层,但随着开采范围的扩大,当瓦斯压力一旦达到或超过0.74Mpa时,17煤层即可确认为突出煤层。
2009年6月5日至6月12日在11702轨顺未保护区测得的瓦斯压力为0.36Mpa,重庆煤科院在副井里程730米处测得的17煤瓦斯压力为0.5Mpa,均未超过0.74Mpa。
3、对18煤层鉴定结论:
从预测煤层突出危险性的单项指标来看,各项指标均已全部超过了临界值,其最大压力0.9MPa,****18煤层为煤与瓦斯突出危险煤层。
2010年3月在二采区三中车场反石门测得18煤层最大瓦斯压力为1.6Mpa,故18煤层为突出煤层。
因16、18煤层为煤与瓦斯突出煤层,故****属突出矿井。
第二节 矿井瓦斯等级鉴定及瓦斯来源分析
根据2011年瓦斯等级鉴定报告,全矿绝对瓦斯涌出量86.85m3/min,(其中:
风排瓦斯量45.39m3/min,抽采瓦斯量41.46m3/min),相对瓦斯涌出量为58.14m3/t,矿井二氧化碳绝对涌出量为4.76m3/min,鉴定结果****瓦斯等级为煤与瓦斯突出矿井。
****瓦斯来源主要有:
综采工作面本煤层瓦斯及其受采动影响的邻近层瓦斯涌出、各掘进巷道围岩及暴露的煤层瓦斯涌出、采空区瓦斯涌出等三大部分。
根据2011年度矿井瓦斯涌出来源分析,矿井绝对瓦斯涌出量为88.03m3/min(其中:
风排瓦斯涌出量为:
46.57m3/min,抽采瓦斯量为:
41.46m3/min);11609外综采工作面瓦斯涌出量为:
10.01m3/min,占矿井瓦斯涌出量11.37%;11608综采工作面瓦斯涌出量为:
10.59m3/min,占矿井瓦斯涌出量12.03%;掘进工作面瓦斯涌出量为:
42.18m3/min,(其中:
风排瓦斯涌出量为:
16.31m3/min,抽采瓦斯量为:
25.97m3/min),占矿井瓦斯涌出量的47.92%。
其他地点瓦斯涌出量为25.25m3/min(包括11700、11702、11704、11709、11600、11602、11604、11606、11609采空区瓦斯涌出量),占矿井瓦斯涌出量的28.68%。
按煤层瓦斯来源分析,M16煤层涌出瓦斯51.57m3/min,占矿井总涌出量的59.78%(不包括16煤采空区);M17煤层涌出瓦斯0.33m3/min(不包括17煤采空区),占矿井瓦斯涌出量的0.38%;M18煤层涌出瓦斯7.7m3/min,占矿井瓦斯涌出量的8.93%,其他瓦斯涌出量为28.43m3/min(包括采空区),占矿井瓦斯涌出量的32.3%。
第三节 煤层瓦斯压力测定情况
一、一采区
重庆煤科院在副井里程730米处测定的一采区16煤最大瓦斯压力为0.52MPa,我矿在11609外轨顺掘进时测得16煤的最大瓦斯压力为0.9MPa。
重庆煤科院在副井里程730米处测得17煤层瓦斯压力为0.5Mpa。
2009年6月5日至6月12日,我矿在11702轨顺未保护区测得的瓦斯压力为0.36Mpa。
重庆煤科院在主井里程1040米处测得18煤层瓦斯压力为0.9MPa。
由于我矿对18煤层按突出危险性煤层进行管理,因此未对一采区18煤层进行测压。
二、二采区
我矿在生产过程中,在二采区21604底抽巷里程1240米处测得16煤层最大瓦斯压力为1.73Mpa。
2010年3月,在二采区三中车场反石门揭煤前,测得18煤层最大瓦斯压力为1.6Mpa。
从二采区瓦斯压力测定情况看,二采区大部分地点瓦斯压力均超过0.74Mpa,且二采区瓦斯压力比一采区有所增大。
第四节 煤层瓦斯含量测定情况
一、重庆煤科院测定瓦斯含量
16煤层平均可采厚为2.88m,根据地堪时期测得瓦斯含量为12.16—18.28m3/t,平均含量为15.62m3/t(不含残存瓦斯含量)。
17煤层平均可采厚度1.2m,(局部有尖灭现象,局部可采),瓦斯平均含量为14.68m3/t(不含残存瓦斯含量)。
18煤层平均可采厚度3.18m,瓦斯含量为6.20—24.35m3/t(不含残存瓦斯含量),平均含量为16.41m3/t。
二、我矿生产过程中测定瓦斯含量
2009年4月24日,我矿在掘进过程中在11608运顺19号钻场往前1米处迎头右帮取样实际测定的16煤瓦斯含量Q为16.3963m3/t(不含残存瓦斯含量)。
2010年2月28日,在11704运顺迎头距复测导线点Y129.35米处取煤样测得的17煤的瓦斯含量Q为4.2502m3/t(不含残存瓦斯含量,上部保护层16煤已开采)。
2009年10月4日,在二采区二中车场反石门揭煤前取样化验,测得18煤Q值为17.9673m3/t(不含残存瓦斯含量)。
2011年9月10日,在21602底抽巷开口780米处的左帮硐室取16煤层化验瓦斯含量为19.05m3/t(不含残存瓦斯含量)。
2011年10月7日,在21604底抽巷840米处取18煤层化验瓦斯含量为21.65m3/t(不含残存瓦斯含量)。
根据计算,我矿16煤层残存瓦斯含量为3.83m3/t,17煤层和18煤层未计算。
第五节 煤层其它瓦斯参数
一、煤的破坏类型
根据中煤科工集团重庆研究院2012年3月对《**县****二采区16、18煤层瓦斯基本参数测定报告》。
****16、18煤层的破坏类型均为Ⅲ类(强烈破坏煤)。
二、其它参数
16、18煤层的瓦斯吸附常数及工业分析等参数测定结果
煤层
采样地点
工业分析
真密度TRD
视密度ARD
孔隙率F
瓦斯吸附常数
Mad
Ad
Vdaf
a
B
16
21602运顺距开口点前370m处
1.10
20.58
9.38
1.63
1.54
5.52
30.8280
1.5585
18
二采区二中车场反石门揭18煤处
1.63
12.09
9.22
1.56
1.48
5.13
32.7747
1.6814
16、18煤层瓦斯放散初速度和坚固性系数测定结果
煤层
取样地点
瓦斯放散初速度(Δp)
坚固性系数(f)
16
21602运顺距开口点前180米处
35
0.75
21602运顺距开口点前370米处
38
0.37
18
二采区二中车场反石门揭18煤处
17
0.19
11806运顺开口处
33
0.43
16、18煤层透气性系数计算结果表
煤层
孔号
埋深
透气性系数(m2/MPa2.d)
平均透气性系数(m2/MPa2.d)
16
16-2
170.4
4.9176
7.6171
16-4
196.2
12.0608
16-5
286.2
10.4391
16-8
229.0
3.0508
18
18-2
155.0
8.3957
7.0526
18-3
212.7
3.8602
18-6
302.6
13.4186
18-8
263.1
2.5360
16、18煤层测压钻孔瓦斯流量衰减系数表
煤层
孔号
埋深
钻孔瓦斯流量衰减系统(β)
平均钻孔瓦斯流量衰减系数(β)
16
16-2
170.4
0.359
0.6975
16-4
196.2
0.515
16-5
286.2
1.007
16-7
234.7
0.509
18
18-2
155.0
0.444
0.5447
18-3
212.7
0.704
18-6
302.6
0.486
第三章瓦斯治理模式
第一节矿井通风
1、通风设备
主要通风机选用BDK-8-No31型矿用对旋轴流式风机,转速740r/min,一台工作,一台备用。
两级通风机对旋运行。
配套电机为防爆电动机(10kV,2×400kW,740r/min)。
主要通风机在2008年已进行性能测试,最大风量能达到13000m3/min,满足设计生产能力120万吨/年的需要。
井下各采掘工作面均实现了独立通风,掘进工作面采用局部通风机压入式通风,局部通风机选用FBD-NO7.1型,根据掘进工作面需风量分别使用2×30kw、2×37kw、2×45kw局部通风机配Φ800、Φ1000的风筒供风,保证工作面风量达到作业规程的要求。
采煤工作面采用“U”型通风,二采区回风下山及风井为矿井专用回风巷。
2、通风方式
****为中央并列抽出式通风,主、副井进风,风井回风。
新鲜风流从主、副斜井进入,经中部车场、工作面运输顺槽至工作面;一采区乏风经回风联络巷进入风井,二采区经各巷道回风联络巷后进入二采区回风下山,流经回风斜井,然后排至地面。
各采煤工作面均利用矿井主要扇风机全负压通风,回采工作面均设有独立的进回风系统,无串联通风;回采工作面均采用上行通风。
机电设备硐室包括主变电硐室、主排水硐室、临时水仓等,均处于新鲜风流中。
掘进工作面利用局部扇风机压入式通风,使用长距离通风的抗静电、阻燃性能风筒、双风机双电源并能自动切换和“三专两闭锁”(专用变压器、专用开关、专用回路,风电闭锁、瓦斯电闭锁)。
掘进巷道安装的局部通风机全部实现了双风机双电源并能自动切换,根据公司文件要求,每天由掘进点班组长组织使用局部通风机和备用局部通风机切换实验,确保风机能自动切换。
由通防工区在局部风机的供电线路上和局部通风机馈电供电线路上安装开停传感器和馈电传感器,保证随时监测到局部通风机是否带电。
监控中心发现不带电时,及时向调度室汇报,由调度室通知施工单位或瓦检员及时恢复备用局部通风机的供电,保证备用局部通风机随时带电。
第二节瓦斯抽采系统
一、瓦斯抽采设备
根据抽采流量、负压要求,高负压选择SKA420型水环式真空泵两台,配220kW、10kV防爆电动机;低负压选择SKA500型水环式真空泵两台,配280kW、10kV防爆电动机。
两套抽采系统均为一备一用。
由于巷道开拓已进入二采区,随着开拓延伸,矿井瓦斯涌出量增加,且原有抽采泵安装使用年限较长,已渐渐不能满足矿井瓦斯治理需要,矿井于2011年11月份新安装运行了一台2BEC67型高负压瓦斯抽采泵,作为高低负压抽采泵的备用泵,今后将逐步更换原有小功率瓦斯抽采泵,全部更换为效率不低于2BEC67型瓦斯抽采泵的大泵。
二、瓦斯抽采管路系统
矿井地面设置高、低负压联合瓦斯抽采泵站。
井下预抽和工作面瓦斯抽采分别通过各自抽采管路排送至地面。
地面及回风井内布置两趟瓦斯抽采干管,低负压瓦斯抽采管路为直径720mm的内外涂塑管,高负压主管路为直径630mm的内外涂塑管,采区回风大巷内布置瓦斯支管,工作面轨道巷及胶带输送机巷内布置瓦斯支管。
根据矿井瓦斯情况,后期将直径720mm的低负压瓦斯抽采管路延伸至二采区临时变电所,以满足二采区生产期间的低负压瓦斯治理需要。
三、高负压抽采管道规格
1、高负压抽采瓦斯主管规格为:
Φ630mm内外涂塑管。
2、16、18煤层抽采干管规格为:
Φ315mmPE管或Φ200mmPE管。
3、瓦斯抽采支管规格为:
Φ150mmPE管或Φ100mm焊铁管。
四、低负压抽采管道规格
1、低负压抽采瓦斯主管规格为:
Φ720mm内外涂塑管。
2、16、18煤低负压瓦斯抽采干管规格为:
Φ400mmPE管。
第三节16煤层采面瓦斯治理模式
1、高位抽采钻孔抽采采空区高浓度瓦斯
采空区埋管抽采,即在采煤工作面轨顺每隔30m左右做一个钻场,每个钻场用ZY-300型钻机垂直顶板施工直径Φ300mm的钻孔并预埋Φ200mm的瓦斯抽采管迈步对裂隙带和采空区瓦斯进行抽采。
2、轨顺非采帮硐室站管抽采上隅角瓦斯
采面轨顺掘进时,由掘进单位在轨顺非采帮每隔30m间距施工一个宽×深×高为:
2m×2m×3m的硐室,硐室底板必须高出预埋管路0.5m左右;硐室顶板暂不支护,待两顺槽贯通形成工作面后再由掘进单位再次挑顶,挑顶高度高出巷道顶板高度2m。
待掘进单位施工完后,由抽采工区在每个硐室内安装高位抽采管,抽采管选用直径200mm的焊接铁管,在轨顺支管路上安设可控制的闸阀,并安设直径400mm的导流管,每隔大约30米安设一个直径400mm变200mm的异径三通,异径三通上接直径200mm的迈步管(迈步管长12m),迈步管用于接钻场高位抽采管,高位抽采管最上端2米范围内加工成筛孔(筛孔半径为10mm、孔间距25mm、行间距50mm,筛孔总面积不得小于直径200mm铁管的横截面积,至少加工筛孔200个)。
工作面正常
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