机电一体化课程设计C6140卧式车床数控化改造设计概要.docx
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机电一体化课程设计C6140卧式车床数控化改造设计概要
课程设计
设计题目:
C6140卧式车床数控化改造设计班级:
班设计者:
学号:
指导教师:
1设计任务2设计要求
2.1总体方案设计要求
22设计参数
2.3.其它要求3进给伺服系统机械部分设计与计算
3.1
进给系统机械结构改造设计
3.2
进给伺服系统机械部分的计算与选型
3.2.1
确定系统的脉冲当量
3.2.2
纵向滚珠丝杠螺母副的型号选择与校核
3.2.3
横向滚珠丝杠螺母副的型号选择与校核
11
14
4步进电动机的计算与选型
4.1
步进电动机选用的基本原则
14
4.1.1
步距角a
14
4.1.2
精度
14
4.1.3
转矩
14
4.1.4
启动频率
15
4.2
步进电动机的选择
15
4.2.1C6140纵向进给系统步进电机的确定
15
4.2.2C6140横向进给系统步进电机的确定
15
5电动刀架的选择
15
6控制系统硬件电路设计
16
6.1
控制系统的功能要求
16
6.2
硬件电路的组成:
16
6.3
电路原理图
6.4
主轴正反转与冷却泵启动梯形图
错误!
未定义书签。
19
19
7总结8参考文献
1设计任务
设计任务:
将一台C6140卧式车床改造成经济型数控车床。
主要技术指标如下:
1)
2)
3)
\.7\.7
456789
床身最大加工直径460mm
最大加工长度1150mm
X方向(横向)的脉冲当量g=0.01mm/脉冲,Z方向(纵向)脉冲当量%=0.02mm/脉冲
X方向最快移动速度vxmax=3100mm/min,Z方向为vzmax=6000mm/minX方向最快工进速度vxmaxf=370mm/min,Z方向为vzmaxf=730mm/minX方向定位精度±0.01mm,Z方向±0.02mm
可以车削柱面、平面、锥面与球面等安装螺纹编码器,最大导程为25mm自动控制主轴的正转、反转与停止,并可以输注主轴有级变速与无极变速信号
10)自动控制冷却泵的起/停
11)纵、横向安装限位开关
12)数控系统可与PC机串行通讯
13)显示界面采用LED数码管,编程采用相应数控代码
2设计要求
2.1总体方案设计要求
C6140型普通车床是一种加工效率高,操作性能好,并且社会拥有量较大的普通型车床。
经过大量实践证明,将其改造为数控机床,无论是经济上还是技术都是确实可行了。
一般说来,如果原有车床的工作性能良好,精度尚未降低,改造后的数控车床,同时具有数控控制和原机床操作的性能,而且在加工精度,力口
工效率上都有新的突破。
总体方案设计应考虑机床数控系统的类型,计算机的选择,以及传动方式和执行机构的选择等。
(1)普通车床数控化改造后应具有定位、纵向和横向的直线插补、圆弧插补功能,还要求能暂停,进行循环加工和螺纹加工等,因此数控系统选连续控制系统。
(2)车床数控化改装后属于经济型数控机床,在保证一定加工精度的前提下应简化结构、降低成本,因此,进给伺服系统采用步进电机开环控制系统。
(3)根据普通车床最大的加工尺寸、加工精度、控制速度以及经济性要求,经
济型数控机床一般采用8位微机。
在8位微机中,MCS—51系列单片机具有集成度高、可靠性好、功能强、速度快、抗干扰能力强、具有很高的性价比,因此,可选MCS—51系列单片机扩展系统。
(4)根据系统的功能要求,微机数控系统中除了CPU夕卜,还包括扩展程序存
储器,扩展数据存储器、I/O接口电路;包括能输入加工程序和控制命令的键盘,能显示加工数据和机床状态信息的显示器,包括光电隔离电路和步进电机驱动电路,此外,系统中还应包括螺纹加工中用的光电脉冲发生器和其他辅助电路。
(5)设计自动回转刀架及其控制电路。
(6)纵向和横向进给是两套独立的传动链,它们由步进电机、齿轮副、丝杠螺母副组成,其传动比应满足机床所要求的分辨率。
(7)为了保证进给伺服系统的传动精度和平稳性,选用摩擦小、传动效率高的
滚珠丝杠螺母副,并应有预紧机构,以提高传动刚度和消除间隙,齿轮副也应有消除齿侧间隙的机构。
(8)采用贴塑导轨,以减小导轨的摩擦力。
2.2设计参数
设计参数包括车床的部分技术参数和设计数控进给伺服系统所需要的参数。
由《机械加工工艺手册》表
名称
8.1-1可列出C6140卧式车床的技术数据如下:
400mm
技术参数
在床身上
工件最大直径1
mm
I在刀架上
顶尖间最大距离
「宋制螺纹
210mm
650;900;1400;1900mm
1---192
加工螺纹范围英制螺纹
t/m
2---24
主轴
模数螺纹
mm
t/m
r最大通过直径
孔锥度
J正转转速级数
正转转速范围
反转转速级数
反转转速范围
纵向级数
进给量J纵向范围
横向级数
0.25---48
1---96
48mm
莫氏6号
24
10—1400r/min
12
14---1580r/min
64
0.08——1.59mm/r
64
0.04---0.79mm/r
滑板行程
横向
320mm
刀架
尾座
外形尺寸
工作精度
电动机功率
纵向
最大行程
最大回转角
刀杠支承面至中心的距离
刀杠截面BXH
顶尖套莫氏锥度
横向最大移动量
圆度
圆柱度
平面度
I表面粗糙度Ra
主电动机
改造设计参数如下:
最大加工直径
在床面上
在床鞍上
最大加工长度
快进速度
纵向
横向
最大切削进给速度
纵向
横向
溜板及刀架重力
纵向
横向
脉冲当量
纵向
横向
650;900;1400;1900mm
140mm
±90°
26mm
25X25mm
±10mm
2418X1000X1267mm
0.01mm
200:
0.02
0.02/©300mm
1.6---3.2卩m
7.5kw
7.84kw
460mm
210mm
1150mm
6000mm/min
3100mm/min
730mm/min
370mm/min
800N
600N
0.02mm/脉冲
0.01mm/脉冲
定位精度
纵向
土0.02mm
横向
±0.01mm
2.3.其它要求
(1)原机床的主要结构布局基本不变,尽量减少改动量,以降低成本缩短改造周期。
(2)机械结构改装部分应注意装配的工艺性,考虑正确的装配顺序,保证安装、调试、拆卸方便,需经常调整的部位调整应方便。
3进给伺服系统机械部分设计与计算
3.1进给系统机械结构改造设计
进给系统改造设计需要改动的主要部分有挂轮架、进给箱、溜板箱、溜板刀架等。
改造的方案如下:
挂轮架系统:
全部拆除,在原挂轮主动轴处安装光电脉冲发生器。
进给箱部分:
全部拆除,在该处安装纵向进给步进电机与齿轮减速箱总成。
丝杠、光杠和操作杠拆去,齿轮箱连接滚珠丝杠,滚珠丝杠的另一端支承座安装在车床尾座端原来装轴承座的部分。
溜板箱部分:
全部拆除,在原来安装滚珠丝杠中间支撑架和螺母以及部分操作按钮。
横溜板箱部分:
将原横溜板的丝杠的螺母拆除,改装横向进给滚珠丝杠螺母副、横向进给步进电机与齿轮减速箱总成在横溜板后部并与滚珠丝杠相连。
刀架:
拆除原刀架,改装自动回转四方刀架总成。
3.2进给伺服系统机械部分的计算与选型
进给伺服系统机械部分的计算与选型内容包括:
确定脉冲当量、计算切削力
滚珠丝杠螺母副的设计、计算与选型、齿轮传动计算、步进电机的计算和选型等。
3.2.1确定系统的脉冲当量
0.02mm/脉冲
由设计要求可知:
脉冲当量X
0.01mm/脉冲
I横向:
3.2.2纵向滚珠丝杠螺母副的型号选择与校核
(1)切削力的计算
由《机床设计手册》得Nc=Ndnk
其中Nc—为传动件的额定功率
Nd—主电机的额定功率,Nd=7.5kw
n—主传动系统总功率,一般为0.6~0.7,取n=0.65k—进给系统功率系数,取k=0.95
则:
Nc=7.5X0.65X0.95=4.63kw
100
主切削力fz=4・63x6120=283.356(kgf)=2833.56N
由《机电一体化系统设计课程设计指导书》可知主切削力
Fz=(FzapXFzXfyFzXKFz
对于一般切削情况:
2
xfz=1,yFz=0.75,KFz=1,CFz=188kg/mm=1880Mpa
F2的计算结果如下:
ap
(mm)
3
3
3
4
4
4
f(
0.2
0.3
0.4
0.2
0.3
0.4
mm)
Fz(N
)
1614.98
2188.94
2716.06
2153.3
2918.59
3621.41
为便于计算,所以取
Fz=2833.56N
以切削深度ap=4m,
走刀量f=0.3
m,为以
下计算以此为依据。
由《机床设计手册》得,在一般外圆车削时,Fx~(0.1〜0.6)FZ
Fy~(0.15〜0.7)Fz
取Fx=0.5FzFy=0.6Fz
•••Fx=0.5X2833.56=1416.78(N)
Fy=0.6X2833.56=1700.14(N)
(2)滚珠丝杠的设计计算
由《经济型数控机床总设计》,综合车床导轨丝杠的轴向力得
取f'=0.16
P=KFx+f'(Fz+W
其中K=1.15,f'=0.15〜0.18
P=1.15X1416.78+0.16X(2833.56+800)=2210.67(N)
①强度计算
ni=1000vf
ni—
DJiLo
由《机床设计手册》得T=15000h,L0=12mm,D=80mm
1000x100x0.3\
ni—~10(r/min)
80x12x3.14
.60x10x15000c
106
Li—;—9
最大动负Q=V'LiPfwfH
Q=V9X1.2X2210.67X1=5518.05(N)
根据最大动力负载荷Q的值,查表选择滚珠丝杠的型号为FFZ5012-4,查表得数控车床的纵向精度为E级,即型号为FFZ5012-4—E-1800X640,其额定载荷是44400N
根据《机械原理》得,丝杠螺母副传动效率为
©刚度验算滚珠丝杠受工作负载P引起的导程变化量
△L1-±巴O
EF
其中LO—12m—1.2cm
62
E—20.6X10N/cm
滚珠丝杠横截面积
d4822
F=()n=()X3.14=18.09(cm)(d为滚珠丝杠外径)
22
刚人,2210.67x1.2r“、—c-6_—
贝仏L1=±6=7.12X10~7.12um
20.^10x18.09
查《机床设计手册》,E级精度丝杠允许的螺距误差(1800伽螺丝长度)为15um/m,因此,丝杠的刚度符合要求。
即刚度足够。
④稳定性验算
由于原机床杠径为①30m,现选用的滚珠丝杠为①50m,支承方式不变。
所以,稳定性不成问题,无需验算。
(3)齿轮及转矩的相关计算
1)有关齿轮的计算
半L
传动比i=—1
3606
其中W表示步驱角,良表示脉冲当量
.0.75天12
i==1.25
360x0.02取齿数Z1=32,Z2=40
200齿轮齿宽b=20mm
模数m=2mm啮合角为
3=*F=64+80=72
22
2)转动惯量的选择
工作台质量折算到电机轴上的转动惯量
22
cm=18.69N.cm
J1=(18^^)2w=(1^)2X80=^gkg.
丝杠的转动惯量
2=877.5N.cm2
Js=7.8X10-4C4L=7.8X-4X54X180=87.75kg.cm齿轮的转动惯量
JZ1=7.8X10-4X(6.4)4X2=2.617kg.cm=26.17N.cm2
-4422
JZ2=7.8X10X8X2=6.39kg.cm=63.9N.cm
由于电机的转动惯量很小,一般可忽略不记所以总的转动惯量为
1
J总=石X(Js+JZ2)+JZ1+J1
3)所需转动力矩的计算快速空载启动时所需力矩最大切削负载时所需力矩快速进给时所需力矩
式中Mamax
Mf——
MO——
Mat—
Mt——
M=Mamax+M+M)
M=Mat+Mf+M+MtM=Mf+M
—空载启动时折算到电机轴上的加速度力矩。
折算到电机轴上的摩擦力矩。
由于丝杠预紧所引起,折算到电机轴上的附加摩擦力矩。
切削时折算到电机轴上的加速度力矩。
折算到电机轴上的切削负载力矩。
Ma=JnX10-4(N.m)其中T=0.0259.6咒T
当n=nmax时,Mamax=Ma
Vmaxi730x1.25„nmax===76.0(r/min)
lo12
Mamax*7356"76x10-4=2.05N.m=20.5kgf.cm9.6x0.025
100CVfi
D兀fi1000X0.3X1.25.
nt=s==12.44r/min
lo3.14x80x12
Mat=12.4^64.7356X10-4=0.3355N.cm=3.355kgf.cm9.6x0.025
Mf=FoLo=fWLo
2兀W2兀hj
当?
=0.8,f‘=0.16时,
016^80x12
M=■=2.446kgf.cm=24.46N.cm
2咒3.14^0.8^1.25
M=-PoLo(1-?
o2)
6晒
1
当?
=0.9时,预加荷Pc='Fx
3
-FxLo(1-W2)咒141.678咒1.2咒(1-0.92)
M=3==1.715kgf.cm=17.15N.cm
2天3.1498天1.25
2兀m-—…一C一
11
FxLo->^141.67^1.2
Mt===9.024kgf.cm=90.24N.cm
2兀92咒3.14咒0.8^1.25
所以,快速空载启动所需力矩
M快空=Mamax+M+MO=20.5+2.446+1.715=24.661kgf.cm=246.61N.cm
切削时所需力矩
M切=Mat+Mf+M+Mt=3.355+2.446+9.024+1.715=16.54kgf.cm=165.4N.cm
快速进给时所需力矩
M快速=M+MF2.446+1.715=4.161kgf.cm=41.61N.cm
由以上计算可得
所需最大力矩Mama)发生快速启动时
Mamax=l快空=246.61N.cm
3.2.3横向滚珠丝杠螺母副的型号选择与校核
(1)切削力的计算横向进给量约为纵向的丄〜〔,取横向切削力约为纵向切削力的
23
11
•••Fz=1F纵z=1X2833.56=1416.78N
22
在切断工件时
Fy=0.6F纵z=0.6X1416.78=850.068N
(2)滚珠丝杠的设计计算
对于燕尾型导轨P=KFy+f'(Fz+W)
其中K=1.4,f’=0.2
P=1.4X850.068+0.2X(1416.78+300)=1533.45N1000x100x0.3.
n==12r/min
80咒10X3.14
主谷估..60nTi60x12x15000
106
寿命值Li=——==10.8
106
最大动负载Q=VLrpfwfh
其中fw=1.2fh=1
40mm,型号为
Q=Vl0.8X1.2X1X1533.45=4067.48N
根据最大动负载荷的值,可选择滚珠丝杠的型号,其公称直径为
FFB4010-2-E,额定动负载荷为21100Vy所以强度够用。
◎效率计算
◎刚度验算
cm2(其中d为滚珠丝杠的外径)
6
X10-cm=6.08um
滚珠丝杠受工作负载,P引起的导程变化量△L1=±2Lo=±1533彎1
EF20.6x106xF
F=(d)2兀=(空)2X3.14=12.25
22
△L1=±1533.产1=±6.08
20.6x10X12.25
因为滚珠丝杠受扭矩引起的导程变化量△L2很小可忽略不计,即△L=AL1,
即导程变化总误差为△二100△L=^X6.08X10.-6=6.08um/m
Lo1
查表知E级精度丝杠允许的螺矩误差为15um/n,所以刚度足够。
®稳定性验算
由于原机床杠径为①30mm,现选用的滚珠丝杠为①40伽,支承方式不变。
所以,稳定性不成问题,无需验算。
(3)齿轮及转矩的相关计算
1)有关齿轮的计算
半l传动比i=—-
3606
其中W表示步驱角,5X表示脉冲当量
.0.75X10c,i==2.1
360X0.01取齿数Z1=30,Z2=63
模数m=2mm啮合角为
a=d^d2=6^^=93
22
2)转动惯量的选择
工作台质量折算到电机轴上的转动惯量
J180;h)讪1820.02)2x30=0.1753kg.cm2=1.753N.cm2
W)'3.14x0.759
丝杠的转动惯量
Js=7.8X10-4C4L=7.8X-4X44x64=12.78kg.cm2
齿轮的转动惯量
JZ1=7.8X10-4X64X2=2.02kg.cm2
Jz2=7.8X10-4X(12.6)4X2=39.32kg.cm2
由于电机的转动惯量很小,一般可忽略不记,所以总的转动惯量为
J总=]X(Js+JZ2)+JZ1+J1
12=^■^X(12.78+39.32)+2.02+0.1753=14.01kg.cm
(2.12
M=Mamax+M+MM=Mat+Mf+MI+MtM=Mf+M
—空载启动时折算到电机轴上的加速度力矩。
3)所需转动力矩的计算快速空载启动时所需力矩最大切削负载时所需力矩快速进给时所需力矩
式中Mamax
折算到电机轴上的摩擦力矩。
由于丝杠预紧所引起,折算到电机轴上的附加摩擦力矩。
切削时折算到电机轴上的加速度力矩。
折算到电机轴上的切削负载力矩。
Mf——
MO——
Mat—
Mt——
Ma=X10-4(N.m)其中T=0.025
9.6XT当n=nmax时,Mamax=Ma
Vmaxi370x2.1、
nmax===77.7(r/min)
lo10
1401X777一4
Mamax=.X10=0.4536N.m=4.536kgf.cm
9.6X0.025
100CVfi
nt=^i=100^0.^2.1=25.08r/min
lo3.14X80X10
R…25.08X14.01c……£
Mat=X10=0.1464N.m=1.464kgf.cm
9.6X0.025
In
Mf=FoLo=fWLo
2叭2刊
当?
=0.8,f‘=0.2时,
02X80X1
IM=—1—=0.5687kgf.cm=0.05687N.m
2x3.14x0.8x2.1..PoLo/.c2\
M=(1-?
o)
6叭
当?
=0.9时,预加荷Pc=-Fy
3
11
-FyLoX85.0068x1
Mt===2.686kgf.cm=0.269N.m
2沖i2x3.14x0.8x2.1
所以,快速空载启动所需力矩
M快空=Mamax+l\+M=0.4536+0.05687+0.017=0.52747N.m=5.2747kgf.cm
切削时所需力矩
M切=Mat+Mf+M+Mt=0.1464+0.05687+0.017+0.269=0.48927N.m=4.8927kgf.cm
快速进给时所需力矩
M快速=M+M=0.05687+0.017=0.07387N.m=0.7387kgf.cm
由以上计算可得,所需最大力矩MamaX发生快速启动时Mamax=Mfe空=0.52747N.m
4步进电动机的计算与选型
4.1步进电动机选用的基本原则
合理选用步进电动机是比较复杂的问题,需要根据电动机在整个系统中的实际工作情况,经过分析后才能正确选择。
现仅就选用步进电机最基本的原则介绍如下:
4.1.1步距角a
步距角应满足a<壘
i
式中i—传动比
amin—系统对步进电动机所驱动部件要求的最小转角
4.1.2精度
步进电动机的精度可以用步距误差或累积误差衡量,累积误差是指转子从任意位置开始,经过任意步后,转子的实际转角与理论转角之差的最大值,用累积误差衡量精度比较实用,所选用的步进电动机应满足:
△0mWi[△0s]
式中,
△0m---步进电动机的累积误差。
[△0s]---系统对步进电动机驱动部分允许的角度误差。
4.1.3转矩
为了使步进电动机正常运转(不失步,不越步)正常启动并满足对转速的要求,必须考虑以下条件
0.3~0.5
①启动力矩,一般启动力矩选取为Mq>Ml0
式中Mq——电机启动力矩
Mo电机静负载力矩
②在要求在运行频率范围内,电机运行力矩应大于电动机的静载力矩与电动机的
转动惯量(包含负载的转动惯量)引起的惯性矩之和。
4.1.4启动频率
由于步进电动机的启动频率随着负载力矩和转动惯量的增大而降低,因此,相应负载力矩和转动惯量的极限启动频率应满足:
ft>[fop]m
式中ft---极限启动频率,
[fop]m---要求步进电动机最高启动频率。
4.2步进电动机的选择
4.2.1C6140纵向进给系统步进电机的确定
Mq=^1^=246.61=616.525N.cm
0.40.4
为满足最小步距要求,电动机选用三相六拍工作方式,查表知:
Mq/Mjm=0.866
所以步进电动机最大静转矩Mjm为:
怖=0^=储=711.92N.cm=7.12N.m
步进电动机最高工作频率:
fmax=Vma^=730=608.3HZ
606z60X0.02
综合考虑,查表选用90BF002型直流电动机,能满足使用要求。
4.2.2C6140横向进给系统步进电机的确定
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