车库模板工程专项方案.docx
- 文档编号:8817902
- 上传时间:2023-05-15
- 格式:DOCX
- 页数:40
- 大小:515.81KB
车库模板工程专项方案.docx
《车库模板工程专项方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《车库模板工程专项方案.docx(40页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
车库模板工程专项方案
车库模板工程专
项
方
案
编制人:
审核人:
第一章编制依据
一、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
二、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
三、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
四、《建筑机械使用安全操作规程》JGJ33-2001
五、《现场临时用电安全技术规程》
六、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
七、建设单位所发施工图纸
第二章材料选型
一、面板(胶合板)及参数指标
面板类型:
胶合面板;材质:
马尾松,面板厚度(mm):
16.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
二、背楞(木方)及参数指标
材质:
松木;宽度(mm):
50.00;高度(mm):
70.00;
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;方木弹性模量E(N/mm2):
9000.00;
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):
1.50;
三、架管及参数指标
柱箍、墙主楞、满堂架、板底钢楞材料:
圆钢管;直径(mm):
48.00;壁厚(mm):
2.75;
四、对拉螺杆
梁侧面采用φ10高强螺杆(PVC管保护),两端套丝口(或一段焊钢筋头),山型卡或蝴蝶卡套固,紧固器拉紧。
第三章模板施工工艺流程
一、施工流程:
二、工程概况
B14车库总共地下2层;负二层层高3.9米、面积3754平方米,负一层层高4.2米面积2903平方米;板面采用竹芯空心楼盖,采用非抽芯式肋间成孔工艺,去掉了楼盖截面中非受力区域的混凝土,形成多孔空心楼盖,减少结构自重荷载;板厚350mm和500mm、柱截面600*600、墙板厚度为:
300mm、350mm、400mm。
跨距大部分是8100mm,靠主楼一侧有7900mm、6600mm和6000mm跨距。
三、板模板
顶板有350mm厚、500mm厚两种;下面按500mm厚板计算设计;模板支设350mm厚板按照500mm厚板执行。
横向间距或排距(m):
1.00;纵距(m):
1.00;步距(m):
1.80;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;模板支架搭设高度(m):
12.35;
采用的钢管(mm):
Φ48×2.75;板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
双扣件,木方的间隔距离(mm):
250.0。
模板工程质量及安全关键在于满堂架的搭设;立杆、水平杆除了满足上述要求外;扫地杆、水平一定要纵横贯通;斜撑(剪刀撑)底部必须撑至硬质地面上;并用十字扣件与相邻钢管固定。
斜撑(剪刀撑)上部支撑点从柱边开始。
满堂架搭设示意图
四、梁模板(300*700)
梁300*700、200*500,负二层、负一层的梁均按此设置,计算时高度取较高的700mm。
立杆沿梁跨度方向间距:
900mm;
立杆步距h:
1100mm;板底承重立杆横向间距或排距:
1000mm;
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
1;采用的钢管类型为Φ48×2.75;
梁底纵向支撑根数:
3;梁侧模主楞间距(mm):
200;梁侧模次楞根数:
3;
主楞竖向支撑点数量:
2;固定支撑水平间距(mm):
600;
五、柱模板(600*600)
车库柱子600*600,高度3900mm、4200mm;柱子一次浇筑到顶;柱箍的间距(mm):
600;
柱模板设计示意图
六、施工缝/后浇带构造
楼面板后浇带模板在本层板底模支设时,后浇带两侧设置与两边支撑体系断开的快拆体系支撑(可以在整体拆除模板时保留),以保证梁板板底模拆除后,后浇带的两侧支撑仍然保留并正常工作,避免形成悬挑结构。
板后浇带模板支设示意图
楼面梁后浇带模板在本层梁底模支设时,后浇带两侧设置与梁板支撑体系断开的快拆体系支撑(可以在整体拆除模板时保留),以保证梁板板底模拆除后,后浇带的两侧支撑仍然保留并正常工作,避免形成悬挑结构。
并在一侧留设长度不小于400mm的清理口;以便后浇带浇筑时梁内垃圾清理。
梁后浇带模板支设示意图
外墙后浇带/施工缝模板铺设时,在施工缝/后浇带边300mm加设止水螺杆。
除了埋设橡胶止水带外另采用双层钢丝密目网进行封堵;
外墙后浇带/施工缝处由于工期原因先防水施工和土方回填。
后浇带位置模板采用砖砌模。
如下图所示:
七、模板控制措施
1、模板施工前首先要根据各部位的具体情况进行针对性设计、并验算其刚度、强度和稳定性,使其具备可靠的承受所浇筑混凝土的重量侧压力及施工荷载。
2、模板施工按模板设计对号入座支设,模板制作、运输、安装、拆除设专人负责,并建立混凝土拆模申请制度。
3、由项目技术人员对各部位模板安装编制专项方案,并绘制模板设计图,经交底后方可实施。
4、梁模板、墙上口模板拉通线找直,以确保整体结构线顺直,阴阳角方正。
5、梁、板按0.2%进行起拱,在梁底、板底下水平杆及方木铺设时对起拱水平高度进行重复校核。
6、立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。
顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
八、模板拆除
1、拆除顺序
模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。
在模板拆除时,严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
拆下的模板、配件等严禁抛扔,要有人接应传递,按指定地点堆放,并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂,以备待用。
模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除,严禁私自拆除模板。
2、梁、板模板的拆除
(1)梁侧模的拆除
侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏,预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。
且应达到1.2N/mm2。
(2)底模的拆除底模拆除时的混凝土强度要求见下表:
构件类型
构件跨度
达到设计的混凝土立方体抗
压强度标准值的百分率
板
≤2
≥50%
>2,≤8
≥75%
>8
≥100%
梁
≤8
≥75%
>8
≥100%
悬臂构件
—
≥100%
拆模混凝土强度要求
3、墙、柱模板拆除
当墙、柱砼强度达到1.2N/mm2时,先拆除一块模板,保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。
(1)墙、柱模板的拆除
墙体模板的拆除顺序是:
先拆两块模板的连接件螺栓。
再拆穿墙螺栓,使模板与墙、柱面逐渐脱离。
脱模困难时,可在底部用撬棍轻微撬动,不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。
(2)角模的拆除。
角模两侧都是混凝土墙面,吸附力较大,加之施工中模板封闭不严,或者角模移位,被混凝土握裹,因此拆模比较困难,可先将模板外表面的混凝土剔掉,然后用撬杆从下部撬动,将角膜脱出,不得因拆模困难而用大锤砸,把模板碰歪或变形,使以后的支模、拆模更加困难。
附件:
计算书
墙模板计算
墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:
直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。
组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》,当采用容量为0.2~0.8m3的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2;本工程采用泵送施工连续浇筑,视为容量为大于0.8m3的运输器具。
1.1参数信息
1.1.1.基本参数
次楞间距(mm):
200;穿墙螺栓水平间距(mm):
600;
主楞间距(mm):
500;穿墙螺栓竖向间距(mm):
500;
对拉螺栓直径(mm):
M10;
1.1.2.主楞信息
主楞材料:
圆钢管;主楞合并根数:
2;
直径(mm):
48.00;壁厚(mm):
2.75;
1.1.3.次楞信息
次楞材料:
木方;次楞合并根数:
1;
宽度(mm):
50.00;高度(mm):
70.00;
1.1.4.面板参数
面板类型:
胶合面板;面板厚度(mm):
16.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
1.1.5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;方木弹性模量E(N/mm2):
9000.00;
方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):
206000.00;
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):
205.00;
墙模板设计简图
1.2墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取4.000h;
T--混凝土的入模温度,取15.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--模板计算高度,取4.000m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
分别计算得21.542kN/m2、96.000kN/m2,取较小值21.542kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=21.542kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6kN/m2。
1.3墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.3.1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,M--面板计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度(次楞间距):
l=200.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×34.062×0.500×0.900=18.393kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m;
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩:
M=0.1×18.393×200.02+0.117×3.780×200.02=9.13×104N·mm;
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W 其中,σ--面板承受的应力(N/mm2); M--面板计算最大弯矩(N·mm); W--面板的截面抵抗矩: W=bh2/6=500×16.0×16.0/6=2.13×104mm3; f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 面板截面的最大应力计算值: σ=M/W=9.13×104/2.13×104=4.3N/mm2; 面板截面的最大应力计算值σ=4.3N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 1.3.2.抗剪强度验算 计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中,V--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(次楞间距): l=200.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×34.062×0.500×0.900=18.393kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m; 面板的最大剪力: V=0.6×18.393×200.0+0.617×3.780×200.0=2673.7N; 截面抗剪强度必须满足: τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2); V--面板计算最大剪力(N): V=2673.7N; b--构件的截面宽度(mm): b=500mm; hn--面板厚度(mm): hn=16.0mm; fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv=1.500N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值: τ=3×2673.7/(2×500×16.0)=0.501N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.501N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2,满足要求! 1.3.3.挠度验算 根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载: q=34.06×0.5=17.031N/mm; l--计算跨度(次楞间距): l=200mm; E--面板的弹性模量: E=6000N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I=50×1.6×1.6×1.6/12=17.07cm4; 面板的最大允许挠度值: [ν]=0.8mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.677×17.03×2004/(100×6000×1.71×105)=0.18mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.18mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=0.8mm,满足要求! 1.4墙模板主次楞的计算 (一).次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度70mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×7×7/6×1=40.83cm3; I=5×7×7×7/12×1=142.92cm4; 次楞计算简图 1.4.1.次楞的抗弯强度验算 次楞最大弯矩按下式计算: M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中,M--次楞计算最大弯矩(N·mm); l--计算跨度(主楞间距): l=500.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×34.062×0.200×0.900=7.357kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.20×0.90=1.512kN/m,其中,0.90为折减系数。 次楞的最大弯矩: M=0.1×7.357×500.02+0.117×1.512×500.02=2.28×105N·mm; 次楞的抗弯强度应满足下式: σ=M/W 其中,σ--次楞承受的应力(N/mm2); M--次楞计算最大弯矩(N·mm); W--次楞的截面抵抗矩(mm3),W=4.08×104; f--次楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 次楞的最大应力计算值: σ=2.28×105/4.08×104=5.6N/mm2; 次楞的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; 次楞的最大应力计算值σ=5.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 1.4.2.次楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中,V-次楞承受的最大剪力; l--计算跨度(主楞间距): l=500.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×34.062×0.200×0.900/1=7.357kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.20×0.90/1=1.512kN/m,其中,0.90为折减系数。 次楞的最大剪力: V=0.6×7.357×500.0+0.617×1.512×500.0=2673.7N; 截面抗剪强度必须满足下式: τ=3V/(2bh0) 其中,τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--次楞计算最大剪力(N): V=2673.7N; b--次楞的截面宽度(mm): b=50.0mm; hn--次楞的截面高度(mm): h0=70.0mm; fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=1.500N/mm2; 次楞截面的受剪应力计算值: τ=3×2673.7/(2×50.0×70.0)=1.146N/mm2; 次楞截面的受剪应力计算值τ=1.146N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2,满足要求! 1.4.3.次楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,ν--次楞的最大挠度(mm); q--作用在次楞上的线荷载(kN/m): q=34.06×0.20=6.81kN/m; l--计算跨度(主楞间距): l=500.0mm; E--次楞弹性模量(N/mm2): E=9000.00N/mm2; I--次楞截面惯性矩(mm4),I=1.43×106mm4; 次楞的最大挠度计算值: ν=0.677×6.81/1×5004/(100×9000×1.43×106)=0.224mm; 次楞的最大容许挠度值: [ν]=2mm; 次楞的最大挠度计算值ν=0.224mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm,满足要求! (二).主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.184×2=8.37cm3; I=10.043×2=20.09cm4; E=206000N/mm2; 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm) 1.4.4.主楞的抗弯强度验算 作用在主楞的荷载: P=1.2×34.06×0.2×0.5+1.4×6×0.2×0.5=4.927kN; 主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l=600mm; 强度验算公式: σ=M/W 其中,σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2) M--主楞的最大弯矩(N·mm);M=5.62×105N·mm W--主楞的净截面抵抗矩(mm3);W=8.37×103mm3; f--主楞的强度设计值(N/mm2),f=205.000N/mm2; 主楞的最大应力计算值: σ=5.62×105/8.37×103=67.2N/mm2; 主楞的最大应力计算值σ=67.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求! 1.4.5.主楞的抗剪强度验算 主楞截面抗剪强度必须满足: τ=2V/A≤fv 其中,τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--主楞计算最大剪力(N): V=5370.9/2=2685.4N; A--钢管的截面面积(mm2): A=390.932mm2; fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv=120N/mm2; 主楞截面的受剪应力计算值: τ=2×2685.4/390.932=13.739N/mm2; 主楞截面的受剪应力计算值τ=13.739N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2,满足要求! 1.4.6.主楞的挠度验算 主楞的最大挠度计算值: ν=0.682mm; 主楞的最大容许挠度值: [ν]=2.4mm; 主楞的最大挠度计算值ν=0.682mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm,满足要求! 1.5穿墙螺栓的计算 计算公式如下: N<[N]=f×A 其中N--穿墙螺栓所受的拉力; A--穿墙螺栓有效面积(mm2); f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 查表得: 穿墙螺栓的型号: M10; 穿墙螺栓有效直径: 7.55mm; 穿墙螺栓有效面积: A=455mm2; 穿墙螺栓最大容许拉力值: [N]=1.70×105×0.755×10-4=12.84kN; 主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N=12.84kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力N=12.84kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求! 2、柱模板的计算(600*600) 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm): 600.00;柱截面高度H(mm): 600.00;柱模板的总计算高度: H=4.00m; 计算简图 2.1参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目: 1;柱截面宽度B方向竖楞数目: 4; 柱截面高度H方向对拉螺栓数目: 1;柱截面高度H方向竖楞数目: 4; 对拉螺栓直径(mm): M10; 2.柱箍信息 柱箍材料: 圆钢管; 直径(mm): 48.00;壁厚(mm): 2.75; 柱箍的间距(mm): 500;柱箍合并根数: 2; 3.竖楞信息 竖楞材料: 木方;竖楞合并根数: 1; 宽度(mm): 50.00;高度(mm): 70.00; 4.面板参数 面板类型: 胶合面板;面板厚度(mm): 16.00; 面板弹性模量(N/mm2): 6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2): 13.00; 面板抗剪强度设计值(N/mm2): 1.50; 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc(N/mm2): 13.00;方木弹性模量E(N/mm2): 9000.00; 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2): 1.50; 钢楞弹性模量E(N/mm2): 210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2): 205.00; 2.2柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ--混凝
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 车库 模板 工程 专项 方案