外架方案(生物技术大楼)文档格式.doc
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拉结点设置为2.8×
4.5m。
预埋件采用Φ48钢管,与立杆必须采用钢管刚性连墙件和建筑物可靠连接,埋设位置离立杆中心不宜超过30cm。
7、剪刀撑设在外立杆外侧立面,中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m,但所有转角处均必须设置。
高度由底至顶连续设置。
水平夹角控制在45°
-60°
之间。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆的伸出端或立杆上。
剪刀撑搭接长度应不少于1m,应设置2个旋转扣件固定。
8、脚手板选用竹跳板,悬挑架底部全部封闭。
9、脚手架顶步层必须设置防护栏杆。
脚手架搭设完毕,必须办理验收手续,经验收合格签章后方可使用。
10、脚手架应有防雷击措施,在主体四周接地柱筋预埋Φ14钢筋与架体连接,接地电阻R≤20Ω。
11、外架搭设应及时,并且高出施工作业面1.2~1.8米。
12、卸料平台应与脚手架断开,有单独的支撑系统。
五、脚手架的验收
(1)架子搭设完毕,在投入使用前,应逐层由工程负责人(项目经理)、架子班组和专职安技人员以及有关专业人员一起组织验收。
(2)检查架子所使用的材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准:
A、
架子的布置,立杆和大、小横杆间距是否符合要求并满足使用功能。
B、
架子的搭设是否安全、牢固、可靠。
C、
连墙点是否安全可靠;
剪刀撑、斜掌是否符合要求。
D、
架子的安全防护必须有效;
绑扎程序应符合要求。
E、
脚手板铺设应符合要求。
F、
脚手架基础处理、做法、埋深必须正确和安全可靠。
六、脚手架的拆除
(1)架子拆除时应划分作业区,周围设围栏或树立警戒标志,地面设有专人指挥,严禁非作业人员入内。
(2)拆架时高空作业人员,必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。
(3)拆除顺序遵循由上而下,先搭后拆的原则,即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑,后拆大横杆、小横杆、立杆等,并按一步一清的原则进行,严禁上下同时进行拆除作业。
(4)拆立杆时,应先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆,斜撑、剪刀撑时,应先拆中间的,然后托住中间,再解端头扣。
(5)连墙点应随拆除进度逐层拆除。
(6)拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一个人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。
(7)拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。
(8)拆下的材料应堆放成堆,楼面的材料应按指定地点,随拆随用施工电梯运至地面,严禁抛掷,运至地面后分类堆放,当天拆当天清。
(9)在拆除过程中,不得中途换人,如必需换人时,应将拆架情况交代清楚后方可离开。
七、搭设、拆除安全技术措施:
1、组织操作人员上岗前安全教育和安全生产技术操作规程的学习,提高上岗人员安全意识和安全生产技能。
2、由施工员、安全员向施工人员进行搭设(拆除)安全技术交底,做到每一个施工人员都明白脚手架的安全要求及技术要求。
3、脚手架的施工人员必须持证上岗。
4、施工人员在搭设(拆除)脚手架前必须要有良好身体状况,身体不适、有病,具有恐高症者不得上岗。
5、搭设(拆除)脚手架时,施工人员不得酗酒,不熬夜,思维清晰,精神状态良好。
6、搭设(拆除)脚手架时,必须正确戴好安全帽,不得光脚,不得穿易滑鞋,不得穿拖鞋上下施工,悬空作业必须扎好安全带。
7、雨天、雷雨天及六级以上(含六级)大风不得进行搭设或拆除脚手架,应采取加固等措施,保证架体安全。
8、夜间不得进行脚手架的搭设(拆除),夜间使用脚手架必须经过技术人员同意,同时具有足够的照明。
9、搭设(拆除)脚手架应严格遵守有关安全管理制度及施工方案,不倒顺序施工,不野蛮指挥。
10、脚手架搭设要实行分段验收,特别是悬挑架每翻一步,必须要组织相关人员验收合格后才能使用,在使用中活荷载不得超过2KN/m2。
11、定期对脚手架进行检查,发现问题及时整改,对架上临时堆放的材料要及时清理,严禁超载。
12、在施工过程中严禁随意拆除各杆件扣件及连墙件,如要拆除应经工地技术负责人批准后,采取加固措施方可拆除。
13、使用脚手架时,不得在脚手架上打闹,不得往下抛掷物体。
14、使用脚手架时,施工人员不得将脚手架当作垂直运输工具而随意爬上爬下。
15、本方案未尽事宜按JGJ130-2001和J84-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范执行。
八、脚手架安全管理
1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理法规》考核合格的专业架子工,上岗人员应定期体检,体检合格后才发上岗证。
2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。
3、由项目技术负责人组织架子工长、安全员对使用架子的有关工种、班组长、工人骨干进行安全防护,日常检查维护的技术交底,让人人都知道,时刻注意遵守。
4、架子上的施工人数,堆入材料,按设计要求控制,不得将结构施工荷载传递到架上,不得将短小模板、钢筋、钢管、扣件放在架上,更不能将室内建筑垃圾清到架上,不准在架上另设悬挂物体,严禁向架上或架外抛掷物品。
5、上下同时作业不得多于二步,安全网、脚手板要扎牢,不准随意拆动,如须拆动必须经技术负责人批准由架工负责处理。
6、架工及架上操作人员,每天上下班前,要检查架子的支撑锚固点是否牢固,发现问题,立即处理或报技术负责人解决。
架上施工荷载要均匀布置,不得集中一边,造成单向偏移受力,并不得超过设计荷载,特别防止外墙、梁拆模时模板突然下落的冲击力,如须落在架上,必须采取缓冲措施。
7、架上所用的扣件,必须定期保养巡查,如有毛病,应立即更换。
架子的附墙支撑,要绑扣在结构物可靠处,不得绑扣在模板支撑上或其他不牢固的位置上。
8、六级及以上大风,或雷雨天气,不准搭设或拆除外架,也不准在架上作业,其他按高层脚手架的操作规程执行。
九、外脚手架设计计算书
钢管脚手架的计算参照:
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
(一)、参数信息:
1.脚手架参数
搭设尺寸为:
立杆的纵距为1.50米,立杆的横距为0.90米,立杆的步距为1.80米;
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为23.5米,立杆采用单立管;
内排架距离墙长度为0.25米;
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;
扣件抗滑承载力系数为0.80;
连墙件采用两步三跨,竖向间距3.90-4.20米,水平间距4.50米,采用扣件连接;
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):
3.000;
根据施工荷载均布参数,结构施工为3.0kN/m2装修施工为2.0kN/m2,计算参数选用3.0kN/m2。
同时施工层数:
2;
3.风荷载参数
基本风压为0.8,风荷载高度变化系数μz为0.740,风荷载体型系数μs为1.3;
考虑风荷载;
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):
0.1248;
脚手板自重标准值(kN/m2):
0.350;
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):
0.110;
安全设施与安全网(kN/m2):
0.005;
脚手板铺设层数:
4;
脚手板类别:
竹脚手板;
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用[16号工字钢],其中建筑物外悬挑段长度1.300米,建筑物内锚固段长度2.0米。
悬挑水平钢梁采用¢10钢丝绳与建筑物拉结。
(二)、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.035kN/m;
脚手板的荷载标准值:
P2=0.350×
1.500/3=0.175kN/m;
活荷载标准值:
Q=3.000×
1.500/3=1.500kN/m;
荷载的计算值:
q=1.2×
0.035+1.2×
0.175+1.4×
1.500=2.352kN/m;
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下:
最大弯矩Mqmax=2.352×
0.9002/8=0.238kN.m;
σ=Mqmax/W=50.357N/mm2;
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.035+0.175+1.500=1.710kN/m;
最大挠度V=5.0×
1.710×
900.04/(384×
2.060×
105×
113600.0)=0.624mm;
小横杆的最大挠度小于900.0/150=6.000与10mm,满足要求!
(三)、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
P1=0.035×
0.900=0.032kN;
0.900×
1.500/3=0.158kN;
活荷载标准值:
Q=3.000×
1.500/3=1.350kN;
荷载的计算值:
P=(1.2×
0.032+1.2×
0.158+1.4×
1.350)/2=1.059kN;
大横杆计算简图
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:
M1max=0.08×
0.035×
1.500×
1.5002=0.010kN.m;
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:
M2max=0.267×
1.059×
1.500=0.424kN.m;
M=M1max+M2max=0.010+0.424=0.434kN.m
抗弯强度:
σ=0.434×
106/4730.0=91.656N/mm2;
大横杆的抗弯强度σ=91.656小于[f]=205.0N/mm2;
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:
mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:
Vmax=0.677×
1500.04/(100×
113600.0)=0.052mm;
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:
P=(0.032+0.158+1.350)/2=0.770kN
V=1.883×
0.770×
1500.03/(100×
113600.0)=2.090mm;
最大挠度和:
V=Vmax+Vpmax=0.052+2.090=2.142mm;
大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm,满足要求!
(四)、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
横杆的自重标准值:
P1=0.035×
1.500=0.053kN;
P2=0.350×
1.500/2=0.236kN;
Q=3.000×
1.500/2=2.025kN;
R=1.2×
(0.053+0.236)+1.4×
2.025=3.182kN;
R<
6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
(五)、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);
本例为0.1248
NG1=0.125×
23.500=2.933kN;
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);
本例采用竹脚手板,标准值为0.35
NG2=0.350×
4×
(0.900+0.3)/2=1.260kN;
(3)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);
0.005
NG3=0.005×
23.500=0.176kN;
经计算得到,静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3=4.369kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ=3.000×
2/2=4.050kN;
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Wo=0.8kN/m2;
Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Uz=0.75;
Us--风荷载体型系数:
Us=1.3;
经计算得到,风荷载标准值
Wk=0.7×
0.8×
0.75×
1.3=0.546kN/m2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
4.699+1.4×
4.050=11.309kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
4.699+0.85×
1.4×
4.050=10.458kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.850×
0.185×
1.8002/10=0.107kN.m;
(六)、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴心压力设计值:
N=11.309kN;
计算立杆的截面回转半径:
i=1.59cm;
计算长度附加系数:
K=1.155;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
U=1.500
计算长度,由公式lo=kuh确定:
lo=3.119m;
Lo/i=196.000;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:
φ=0.188;
立杆净截面面积:
A=4.50cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩):
W=4.73cm3;
钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.000N/mm2;
σ=11309.000/(0.188×
450.000)=133.674N/mm2;
立杆稳定性计算σ=133.674小于[f]=205.000N/mm2满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
N=10.458kN;
K=1.155;
计算长度,由公式lo=kuh确定:
φ=0.188
σ=10458.360/(0.188×
450.000)+106935.124/4730.000=146.229N/mm2;
立杆稳定性计算σ=146.229小于[f]=205.000N/mm2满足要求!
(七)、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
Nl=Nlw+No
风荷载基本风压值Wk=0.546kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2;
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:
NLw=1.4×
Wk×
Aw=12.38kN;
连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=17.38kN;
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比l/i=400.000/15.900的结果查表得到0.933;
A=4.50cm2;
[f]=205.00N/mm2;
连墙件轴向力设计值Nf=φ×
A×
[f]=0.933×
4.500×
10-4×
205.000×
103=86.069kN;
Nl=17.38<
Nf=86.069,连墙件的设计计算满足要求!
(八)、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。
本工程中,脚手架排距为900mm,内侧脚手架距离墙体250mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4,截面抵抗矩W=141.00cm3,截面积A=26.10cm2。
受脚手架集中荷载N=1.2×
4.699+1.4×
4.050=11.309kN;
水平钢梁自重荷载q=1.2×
26.100×
0.0001×
78.500=0.246kN/m;
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1]=14.112kN;
R[2]=9.678kN;
R[3]=-0.323kN。
最大弯矩Mmax=2.387kN.m;
截面应力σ=M/1.05W+N/A=2.387×
106/(1.05×
141000.0)+0.000×
103/2610.0=16.123N/mm2;
水平支撑梁的计算强度σ=16.123小于215.000N/mm2,满足要求!
(九)、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[16号工字钢,计算公式如下
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
经过计算得到强度φb=570×
9.9×
88.0×
235/(1300.0×
160.0×
235.0)=2.39
由于φb大于0.6,查《钢
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