裙房脚手架补充方案Word格式文档下载.docx
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2.1+12.6×
1.8
反力:
RB==35.76KN
RA=35.76-2N=10.52KN
则:
初选Ι字钢截面抵抗矩
18.93×
106
215
W==88cm3
MX
选用Ι14WX=102cm3
rxwx
单向弯曲时:
≤f
rx=1.05wx=102cm3
1.05×
102×
103
=176.75<
215N/mm2符合要求。
570×
80×
9.1
570bt
整体稳定:
1200×
160
L1h
φb===2.16>
0.6
查表:
φb/=0.917
=202<
215N/mm2
0.917×
=
Mx
φb/Wx
整体稳定满足要求
10.52×
由于RA=10.52KN
210
按钢筋受拉,钢筋截面初选:
A==50mm2
选φ14A=154mm2>
50mm满足要求
端部采用φ14钢丝绳作保险绳用。
斜拉Ι字钢端部。
对于端部钢丝绳验算:
按Ι字钢不作悬挑构件,受力改为简支梁形式,Ι字钢端部采用钢丝绳斜拉作支座。
计算简图如下:
在D点由脚手架产生的总反力为:
由
则由ΣMD=0
1.2NB=0.9NNB=0.9N/1.2=0.9×
12.62/1.2=9.46KN;
则ΣMD=N+(N-NB)=2N-NB=12.62×
2-9.46=15.77KN;
MC=0.3NB=0.3×
9.46=2.8KN·
M<
18.93KN-M不予复核Ι字钢截面.
对于结点D,受力如下图:
由几何关系知:
tgα=4.2/1.2=3.5
α=74.05°
则N绳=ΣND/Sinα=15.77/Sin74.05=16.40KN
取钢丝绳安全系数K=3.5
则需钢丝绳破断拉力为:
Sb=3.5×
16.40=57.40kn
查表先用φ14钢丝绳Sb/=101KN>
Sb满足要求。
对于结构物上有挑板的部位,脚手架下部拟采用Ι字钢与钢丝绳共同组成受力系统,承受脚手架传递的荷载。
受力如下图:
由图知:
ΣMC=0
3·
3NA=0.9N
NA=0.9N/3.3=0.9×
12.62/3.3=3.44KN
则ΣNC=2N-NA=2×
12.62-3.44=21.8KN.
由如下几何关系:
tgα=4.2/3.3α=51.84°
则钢丝绳所受拉力为:
N绳=ΣNC/Sinα=21.8/Sin51.84=27.7kn
则S/b=3.5×
27.7=97KN
查表选φ14钢丝绳Sb=101KN>
Sb=97KN满足要求.
为确保安全,应在五层楼面间隔3m增加一道斜拉钢丝绳.
对于Ι字钢B点截面:
由MB=NA·
2.4=3.44×
2.4=8.26KN·
18.93KN·
Ι字钢截面抵抗矩满足要求,不必复核。
Ι字钢加工如下图:
予埋钢筋φ12前端埋一根,后端埋一根,
接料平台计算
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m,悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.5m。
次梁采用[10号槽钢,主梁采用[14a槽钢,次梁间距1.00m。
施工人员等活荷载3.00KN/m2,最大堆放材料荷载15.00KN。
次梁选择[10号槽钢,间距1.00m,其截面特性为
面积A=12.25m2,惯性距Ιx=198cm4,转动惯量Wx=39.7cm3,回转半径ix=3.95cm,截面尺寸b=480mm,h=100mm,t=8.5mm,
1.荷载计算
(1)脚手板的自重标准值:
本例采用竹串片脚手板,标准值为0.35KN/m2;
q1=0.35KN/m2×
1m=0.35KN/m
(2)最大的材料器具堆放荷载为15.00KN,转化为线荷载:
q2=15/(4×
2.5)×
1=1.5KN/M
(3)槽钢自重荷载:
q3=0.1KN/m,经计算得到,静荷载计算值q=1.2×
(Q1+Q2+Q3)=1.2×
(0.35+1.5+0.1)=2.31kN/m;
经计算得到,活荷载计算值P=1.4×
2.5×
1.00=3.5KN/m.
2.内力计算
内力计算
内力按照集中载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
最大弯矩M的计算公式为
M=ql2/8+Pl/4经计算得到,活荷载计算值
M=2.34×
2.52/8+(3.5×
2.5)/4=4KN·
3.抗弯强度计算σ=M/γxWx≤[f]
其中γx截面塑性发展系数,取1.05
[f]钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm;
经过计算得到强度δ=4×
106/(1.05×
39700)=96KN/m2<
[f]
4.整体稳定性计算
δ=M/φbWx≤[f]
其中φb-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=570tb/lh·
235/fy
经过计算得到φb=570×
48×
235/(2500×
100×
235)=0.93
由于φb大于0.6,按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用φ/b查表得到其值为0.738,经过计算得到强度:
σ=4×
106/(0.738×
39700)=136N/mm2<
205N/mm2
卸料平台的内钢丝绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算.
主梁选择[14a号槽钢,其截面特性为
面积A=18.51cm3,惯性距Ix=564m4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm,截面尺寸b=48mm,h=140.00mm,t=8.5mm
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:
采用栏杆、冲压钢与挡脚手板,标准值为0.11KN/m;
Q1=0.11KN/m
(2)槽钢自重荷载Q2=0.14KN/m
经计算得到,静荷载计算值q=1.2×
(Q1+Q2)=1.2×
(0.11+0.14)=0.3KN/m;
经计算得到,次梁集中荷载取次梁支座力P=(2.34×
2.5+3.5)/2=4.68KN/m;
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算.
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(KN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(KN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:
R1=12.45KN;
R2=9.81KN
支座反力RA=9.81KN
最大弯矩Mmax=5.02KN·
3.抗弯强计算
σ=M/γxWx+N/A≤[f]其中N=12.45/tg52.7°
=9.48
其中γx-截面塑性发展系数,取1.05;
[f]-钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm;
经过计算得到强度σ=5.02×
80500)+9.48×
1000/18510
=59.9N/mm<
σ=M/φbWX≤[f]
9.5×
58×
235/(4000×
140×
235)=0.56
经过计算得到强度
σ=5.02×
106/(0.56×
80500)=111.35N/mm≤[f]=205N/mm2
钢丝绳拉力为:
RAC=R1/cosθ=12.45/cos52.7=20.54kn
选用6×
19直径14mm钢丝绳,换算系数α=0.85,取安全系数K=6
由[fg]=αfg/K,则fg为钢丝绳破断拉力总和[fg]=0.85×
101/6=14.3KN
则采用双绳,fg=2[fg]=2×
14.3=28.6KN>
20.54KN满足要求.
予埋钢筋直径As由As≥RAC/2[σ]
As≥20.54×
103/2×
50=205.4mm2
每处为2ф12,As=2×
113=226mm2>
205.4mm2满足要求
1.卸料平台的上部位结点,必须位于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;
2.钢丝绳,构造上宜两边各设置前后两道。
3.卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口;
4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;
5.卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验才能松卸起重吊钩;
6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度;
7.卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复;
8.操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。
塔楼脚手架的搭设方案
一、搭设方法:
塔楼脚手架拟采取Ι字钢悬挑十钢丝绳斜拉分段搭设方案,即在7层、14层、21层面埋设Ι14Ι字钢,在9层、16层、22层三层斜拉钢丝绳分段卸载,悬挑Ι字钢上搭设双排扣件脚手架。
二、脚手架搭设方法:
2.1搭设参数:
采取立杆纵距la=1.5m,立杆横距lb=1.20m,离墙0.3M,步距h=1.5m,连墙体采用二步三跨,挡风面积为An=1.5×
1.5=2.25m2,迎风面积Aw=2.25m2,φ=1.2An/Aw=1.2,其余参数参群房脚手架.
2.2荷载计算
查规范表格格gk1=0.1394KN/m
查《建筑施工手册》表5-14gk2=0.078KN/m
表5-14gk3=0.35KN/m2
3.3立杆稳定
结构施工时为一层作业装修施工时为二层作业
不组合风载时:
N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4ΣNqk,
组合风载时N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85×
1.4ΣNqk
脚手架自重:
NG1k=21×
0.1394=2.93KN
构配件自重:
NG2k=21×
2+21×
0.0384+0.0132)=3.75KN
结构阶段
ΣNqk=1.5×
3=2.7KN
装修阶段
ΣNqk=2×
2=3.6KN
则不组合风载时
结构N=1.2×
(2.93+3.75)+1.4×
2.7=11.8KN
装修N=1.2×
3.6=13.05KN
组合风载时
(2.93+3.74)+0.85×
2.7=11.23KN
3.6=12.30KN
验算悬挑脚手架采用Ι字钢.按Ι14考虑,q=0.17KN/m
按悬臂考虑,则Ι字钢最大弯矩为
Mmax=F·
L+ql2/2
=13.05×
1.5+[1.2×
(2.93+0.63)+1.4×
3.6]×
0.3+0.17×
1.52/2
=22.56KN·
由δ=Mmax/rxWx<
f
式中Wx=102cm3rx=1.05
则δ=22.56×
106/102×
103×
1.05=210N/mm2<
215mm2满足要求.
脚手架整体稳定验算:
由h=1.5m,lb=1.5m采取两步三跨u=1.53K=1.155
l0=1.155×
1.53×
1.5=2.65m,
λ=l0/i=2650/15.8=168
查表φ=0.251Mw=0.85×
1.4WkLah2
Wk=0.7u2·
us·
W0查表W0=0.35KN/m2
查表us=1.3φ=1.3×
1.2=1.56
按100m高,地面粗糙度为C类,
则Wk=0.7×
1.79×
1.56×
0.35=0.68KN/m2
则Mw=0.85×
0.68×
1.52=2.73KN.M
则由N/φA+Mw/W≤f=205N/mm2
不组合风载时N/φA=13.05×
103/(0.251×
489)=106N/mm2<
组合风载时N/φA+Mw/W=12.30×
489)
+2.73×
106/50800=154N/mm2<
f满足要求
Ι字钢予埋件计算
由MA=0
有3.0N+1.8N-1.5RB=0
RB=4.8N/1.5=4.8×
13.05/1.5=41.8KN
则RA=2N-41.8=2×
13.05-41.8=-15.7KN
A=15.7×
103/210=74.76mm2
选φ12A=113mm2>
A=74.76mm2满足要求。
脚手架总体搭设要求:
1、在搭设前必须对进场的脚手架配件进行严格的检查,禁止使用规格质量不合格的构配件。
2.脚手架应从一个角部开始向两边交圈搭设,立杆开始搭设时,应每隔6跨设置一个抛撑,直至连墙杆安装稳定后方可根据情况拆除,当搭至连墙点的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆后,应立即设置连墙件。
3.对于群房,如无悬挑结构构件部位,采用3m长Ι14工字钢,悬挑1.2m,在悬挑根部梁面外边缘向内100mm处予埋1ф12予埋筋,然后在工字钢尾端予埋1ф12埋筋,对于有悬挑砼构件的部位,采用4m长工字钢,按前计算的方式,采取钢丝绳斜拉。
4.对于塔楼考虑外围有600宽外挑飘窗板,采用3m长Ι14工字钢悬挑1.5m,对不能悬挑部位,采取斜拉钢丝绳的方式搭设。
5.对于所有外脚手架均应于悬挑支点处以上4层的部位予留卸载钢丝绳,对脚手架予以卸载,作保险贮备。
6.悬臂工字钢和卸载钢丝绳:
工字钢采用14#工字钢,按一个立杆一根工字钢布置:
钢丝绳采用6×
19ф14号钢丝绳,严格按附图设置。
钢丝绳用手拉葫芦带紧或采用花栏螺丝进行调节,专人控制,保证所有钢丝绳的受力尽量均匀一致,钢丝绳头应不少于2个绳夹锁紧,固定工字钢的钢筋和吊环钢筋焊接牢固,吊环必须采用Ⅰ级钢筋制作,严禁使用冷加工钢筋,吊环埋入深度不应小于30d,(d为钢筋直径),并保证其安全可靠性。
脚手架卸载点设2根小横杆,分别与立杆和大横杆直角扣件扣紧,用钢丝绳将底兜紧。
7.连墙杆:
轴墙杆用ф48×
3.5钢管与在结构边梁上预埋短钢管与外架体拉结,主楼连墙杆间距为3.0×
4。
5m。
8.护栏杆和挡脚板:
脚手架操作层设置350m高的挡脚板和高度1.2m护身栏(两道水平钢管紧贴外立杆内侧,用扣件扣牢)。
9.安全防护
本工程脚手架采用封闭式防护。
每个施工层脚手架均设挡脚板及防护栏杆,外架水平杆、内侧立杆与建筑物的间隙必须用脚手板满铺,并在脚手架平面上满挂安全网,内侧与楼面预埋件连接牢固,外侧立杆连接牢固,施工层及下层外架外侧内挂钢板网,钢板网要封闭四层结构,所有外架外罩2000目密目网,绑扎牢固,不留缝隙;
施工层和底层全部满铺脚手板;
现场所有的安全通道上方及临街面搭设二道防护棚,满铺脚手板和密目网。
10.脚手架避雷采用ф12镀锌圆钢制作,设在房屋转角脚手架的立杆上,高度不小于1m,并将所有最上层的大横杆全部接通,形成避雷网络。
接地桩采用20圆钢,按脚手架长度不超过50m设置一个,接地线采用ф8圆钢,接地线的连接应保证接触可靠,接地线与接地桩的连接采用焊接。
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- 脚手架 补充 方案