落地式扣件钢管脚手架1Word文档格式.docx
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租赁
立杆
300根
剪力撑
200根
3m长钢管
调整节头位置
150根
1.5m短钢管
横向水平杆
500根
2.5m短钢管
连墙杆
50根
连墙件柱箍
120根
垫木
基础垫板
250根
自供
直角扣件
4000个
旋转扣件
2000个
对接扣件
1200个
木跳板、竹结板
450块
6m×
1.8m安全网、密目网
500张
上述材料根据工程进度分批进场
(5)机具准备
搭拆脚手架所需主要机具有架子扳手、吊线,由架子工自备。
项目部配备检查工具,对外架的几何尺寸、质量标准等。
表2。
机具配备表
名称
力矩扳手
1把
检查扣件拧紧力度
游标卡尺
检查焊接钢管外径和壁厚外表面锈蚀深度
塞尺
检查钢管本端面切斜偏差
钢卷尺
检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度
水平尺
检查水平杆高差
角尺
检查剪力撑与地面的倾角。
(6)施工前应向架班全体人员作好安全、技术交底。
4.脚手架构造要求
(1)总的设计尺寸
立杆纵距1.5米,横距为0.9米,可平铺三块250mm×
50mm脚手板,安全网规格6m×
1.5m,脚手架限高为20m,加安全防护栏1.5米,外侧架挂1.8×
6m密目式安全网,网眼不少于2000目满挂。
(2)纵向水平杆
纵向水平杆要求设置在立杆内侧,长度不宜小于三跨。
接长宜使用对接,对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
接长如采用搭接,搭接长度不应小于1.1m间距设置3个旋转扣件固定。
(3)横向水平杆
作业层上非主节点处的横向水平杆、宜根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的1/2。
横向的水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。
横向水平杆靠墙一端外伸长不小于300mm,以满足铺一块脚手板的要求。
靠墙一端离外墙装饰面距离不大于100mm(符合JCJ130-2001中6.2.3和7.3.6要求)。
(4)脚手板
作业层的脚手板应满铺、铺稳,离外墙装饰面15cm,脚手板的铺设可以对接平铺,探头不大于20cm,两端用12#铁丝绑扎牢固。
(5)立杆
内立杆距外墙边40cm,每根立杆底部应设置木垫板,木垫板宽20cm,厚50cm,相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。
(6)连墙件
为了便于施工,该工程采用刚性连墙件,连墙件水平方向沿每根框架柱设置,高度方隔步设置,连墙件拉结在框架柱上,立杆接装时尽量选择靠近框架柱的位置,以满足JCJ130-2001中的6.4.2连墙件,靠近主节点设置,离主节点的距离应不小于30cm的要求,连墙杆内外两个受力方向采用不少于两个直角扣件固定。
(7)门洞
脚手架应在安全通道出入口设置门洞,门洞处挑空一根立杆,门洞处的空间桁架,除下弦平面外,应在其余平面内设置斜腹杆,斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于15cm。
安全通道处的门洞两侧立杆应为双立杆副杆高度应高于门洞口1至2步,外排架上2步,内排架上1步,通道;
卸料平台不得与脚手架杆件连接。
(8)剪刀撑
剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置,斜杆与地面的倾角按45°
-60°
控制。
每道剪刀撑宽度不小于6跨。
剪刀撑探杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1米,应等间距设置3个旋转扣件固定。
(9)扣件
螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m且不大于65N.m,主节点处固定横向水平杆,纵向水平杆,剪刀撑等用的直角扣件,旋转扣件的中心点的相互距离不应大于15cm。
对接扣件开口应朝上或朝内,各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于10cm。
(10)基础
采用碎石,渣土回填,分层夯实。
(11)上人斜道
室内楼梯受施工影响不能正常使用时,可在架体内搭设临时简易上人斜道,斜道坡度不大于1:
3,沿架体内排设单侧扶手栏杆,扶手栏杆高度1.2米。
5.脚手架搭设和拆除
(1)脚手架的搭设
脚手架的搭设工艺流程:
场地平整、夯实、碎石渣土回填分层夯实,定位放线→设置通长立杆→垫板→排放扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆扣接→安装横向扫地杆→安装纵向水平杆→安装横向水平杆→安装剪刀撑→安装连墙件→系安全网→铺脚手板和挡脚板。
(2)脚手架拆除
拆架程序应遵守至上而下,先搭后拆的原则,一般拆除顺序为:
安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。
不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架,做到一步一清,一杆一清,拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣,所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架。
分段拆除高差不大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固。
应保证拆除后架体的稳定性不被破坏,连墙杆拆除前,应加设临时支撑防止变形、失稳。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度(约6米),应先在适当位置塔设临时抛撑加固后再拆连墙件。
6.验收标准
检查的验收应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JCJ130-2001-2002标准)8.1、8.2要求。
7.安全文明施工保证措施
(1)材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度不应小于40N.m,且不应小于65N.m。
对接扣件的抗拉承载力的3KN。
扣件上螺栓就保持适当的拧紧程度。
对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨水,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于10cm,钢管有严重锈蚀,压扁或裂纹的不得使用。
禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
外脚架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、钢丝、塑混用。
严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
(2)脚手架搭设的安全技术措施
脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载力的要求,架体边缘有热电厂水沟,做到不积水,不沉陷。
搭设过程中应划出工作标志区,禁止行人进入,统一指挥,上下呼应,动作协调,严禁在无人指挥下作业,当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方,并得到允许,以防坠落伤人。
搭设立杆时,应每隔6跨设一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。
脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶,以保证搭设过程安全,未完成脚手架在每日收工前,一定要确保架子稳定。
脚手必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。
在搭设过程中应由安全员,架子班长等进行检查、验收。
每两步验收一次。
(3)脚手架上施工作业的安全技术措施
结构施工阶段外架每支搭一层完毕后,经项目经理部安全员、施工员、架子班长及有关人员验收合格后方可使用。
任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。
严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料,施工荷载不得大于3KN/m2,确保安全施工。
施工时不允许多层同时作业,同时作业层数不得超过一层,当作业层高出其下连墙件3.6米以上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施。
定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定。
(4)脚手架拆除安全技术措施
拆架前,先清理架上杂物,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟定出作业计划,报请批准,进行技术咨询后方可作业。
架体拆除前,必须察看施工现环境,包括架空线路,外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳,连墙杆及被拆架体的各吊点,附件、电气装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。
拆架应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员入内。
拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,需解开与另一人有关的扣件时,应先通知对方采取防范措施,以防时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电,所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准确在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
所有的脚手板,应自外向里竖立搬运,以防脚手板和垃圾物人高处坠落伤人。
拆下的零配件要装入容器内,用吊篮吊下,拆下的钢管要绑扎牢固,严禁从空中抛掷,拆下的材料要分类堆放整齐不得随便乱放。
(5)文明施工措施
进入施工现场的施工人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋,现场严禁吸烟。
进入施工现场的人员要爱护公共设施和标示牌,不得随意拆除和移动标示牌。
严禁喝酒人员上架作业,脚手架搭设人员必须经考试合格的专业架子工。
上岗人员定期体检,凡患有高血压、贫血、心脏病等病证,一律不准上岗作业,上架子作业人员上下均应走人行梯道,不准攀爬架子。
护身栏、脚手板、挡脚板、密目网、安全网等影响作业班组支模时,需要拆改时,应由架子班来完成,任何人不得随意拆改。
脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改,需做局部拆改时,必须经现场的技术负责人和项目负责人同意后由架工操作。
不准利用脚手架吊运重物,作业人不准攀登架子上下作业,塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
不得将模板支撑、缆风绳,泵送混凝土及砂浆输送管等固定在脚手架上。
严禁电工作业时将电缆线绑在脚手架上。
拆除架子而使用电焊气割时,派专职人员做好防火工作,配备料斗防止火星和切割物溅落,施工过程中要经常检查,发现问题及时解决如:
基础下沉、杆件变形、防护不全等。
高空作业严禁乱扔杆件、物件、扣件及其它物品,材料、工具用滑轮和绳索运输,不得乱扔,不使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人,登高作业要穿防滑鞋、袖口及裤口要扎牢。
施工人员要做到工完料净脚下清,确保施工材料不浪费。
六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。
在脚手架使用期间严禁拆除下列杆件;
主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆;
连墙件。
8.脚手架设计计算
1.荷载传递路线
竖向荷载:
脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆→垫板→地基。
水平荷载:
立杆→立杆与连墙件的扣件→连墙件→墙体。
横向水平杆强度计算:
施工均布活荷载准值:
装修施工阶段接层作业,每层2KN/m2。
竹、木脚手板均布荷载标准值:
0.35KN/m2,满铺脚手板层横向水平杆间距0.9m。
(1)抗弯强度验算
横向水平杆上的线荷载标准值:
qr=(2+0.35)×
0.9=2.115KN/m。
横向水平杆上的线荷载设计值:
q=(1.4×
2+1.2×
0.35)×
0.9=2.898KN/m。
考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置,验算弯曲正应力,挠度不计算悬挑荷载,但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载。
最大弯矩:
ql2b
2.898*0.9
Mmax=
=
0.293KN.m
8
Max
0.293*106
σ=
57.68N/mm
w
5.08*103
满足要求。
2.变形验算
按JCJ130-2001中5.1.8要求挠度不应超过L/150=900/150=6mm或10mm。
此处指不应超过6mm。
5qklb4
υ=
384E1
5*2.115*9004
=0.72mm<
6mm
384*2.06*105*12.19*104
3.纵向水平杆强度计算
α1取0.25,双排架纵向水平杆按三跨,每跨中部均有集中活荷载分布计算。
抗弯强度验算。
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值:
F=0.5qlb(1+α1/lb)2
=0.5*2.898*0.9*(1+0.25/0.9)2=2.13KN
Max=0.175Fla=0.175*2.13*1.8=0.67KN.m
σ=Mmax/w=0.67*106/5.08*103=13.189N/mm<
205N/mm2满足要求。
挠度验算
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值:
Fk=0.5qklb(1+a1/lb)2
=0.5*2.115*0.9*(1+0.25/0.9)2=1.55KN
按JCJ130-2001中5.1.8要求,挠度不应超l/150=1800/150=12mm或10mm。
此处指不应超过10mm。
υ=1.146FKLa3/100EI
=1.146*1.55*103*18003/100*2.06*105*12.19*104=4.13mm<
10mm。
满足要求。
连接扣件抗滑承载力计算
直角扣件,旋转扣件搞滑承载力设计值按JCJ130-2001中表5.1.7取Rc=8KN。
纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值;
R=(0.65+0.5+1)F=2.15*2.13
=4.58KN<
8KN满足要求。
立杆稳定性计算
施工均布活荷载标准值按装修阶段一层操作层考虑:
Qk=2KN/m2。
跳板自重标准值按满铺三层考虑:
ΣQpl=3*0.35=1.05KN/m2。
操作层跳板挡板自重标准值:
ΣQp2=0.35*0.25=0.088KN/m2。
密目安全网自重标准值:
QP3=0.005kn/m2
(1)验算长细比
查JCJ130-2001中表5.3.3(立杆横距0.9m,连墙件二步三跨布置),长度系数取1.5。
长细比λ=kμh/I验算长细比时,应取K=1。
计算立杆稳定系数时,应取K=1.155。
K=1时,
=1*1.5*180/1.58=171<
210。
K=1.155时:
λ=kμh/I=1.155*1.5*180/1.58=197。
根据此长细比查JCJ130-2001附录C表C得稳定系数:
ψ=0.186。
(2)计算密目式安全网全封闭脚手架挡风系数,密目式安全网封闭脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用。
外架为密目安全网全封闭架,安全网的网密度应不低于2000目/100cm2,每目孔隙面积应小于AO=1.3mm2。
密目网挡风系数:
ψ1=1.2An1/lah=1.2(100-nAo)/100
=1.2(100-2300*1.3/100)100=0.841
由于外排架步距0.9m,JCJ130-2001中附录A表A-3无对应数据,因此,敞开式扣件钢管脚手架的挡风系数不能查表,应进行计算(公式详见JCJ130-2001条文说明4.2.4)。
ψ1=1.2An1/lah
=1.2(1.8+0.9+0.325*1.8*0.9)*0.048/1.8*0.9
=0.115
密目式安全网全封闭脚手架挡风系数;
ψ=ψ1+ψ2-ψ1*ψ2/1.2
=0.841+0.115-0.841*0.115/1.2
=0.875
(3)计算风荷载设计值对立杆段产生的弯矩,立杆稳定验算部位取脚手架立杆底部。
查《建筑结构荷载规范》
(CB5009-2001),风压取0.35KN/m2。
延吉市区内地面粗糙度为C类,立杆底部风压高度变化系数:
μs=1.3ψ=1.3*0.875=1.1375。
立杆底部作用脚手架上的水平风荷载标准值:
ωk=0.7μz*μs*ω0
1.7*0.74*1.1375*0.35
=0.206KN/m2
风荷载设计值对立杆段产生的弯矩:
Mu=0。
85*1.4ωkbah2/10
=0.85*1.4*0.206*1.8*1.82/10
=0.143KN.m
(4)计算组合风荷载时立杆的轴向力设计值,脚手架结构自重标准值产生的轴向力:
本工程采用的钢管长度规格与JCJ130-2001中附录A表A-1计算依据出入较大(如本工程横向水平杆长1.5m而规范按2.2m计算,表中无步距0.9m双排架的对应数据等),按实际计算脚手架外排架的单位自重。
钢管重量(q):
38.4N/m,纵向水平杆,立杆每根取长6m,第6m长管上计算一个对接扣件,
直角扣件(q1):
按每个立节点处三个,每个自重13.2N。
对接扣件(q2):
按每6m长钢管一个,每个自重18.4N。
旋转扣件(q3):
按剪刀撑每个扣接点一个,每个自重14.6N。
杆向水平杆:
每个立节点一根,取1.5m长。
单位轮廓面积上外排架立框架的重量:
(2la+h+1.8+1.5/2)q+3q1+2la+h/6*q
CD=
lah
(2*1.8+1.8+1.5/2)*38.4+3*13.2+2*1.8+1.8/6*18.4
=
1.8*1.8
90.2N/m2=0.0902KN/m2
剪刀撑连续设置。
设两个10m杆交叉组成一个计算单元,共用长杆4根,第根10m斜杆用2根6m长杆搭接。
每个搭接处用3个旋转扣件,搭接长度为1m。
两个10m杆交叉组成的一个计算单元中,合计共4处搭接,剪刀撑杆与地面夹角为45°
。
剪刀撑钢管和扣件重量按下式计算:
2(10+2*1)q+4*q3+2*10cosα/la*q3
GJ=
10cosα*10cosα
2*12*38.4+4*3*14.6+2*10cos45º
*14.6
(10*cos45º
)2
24.2N/m2=0.0242KN/m2
脚手架外排架每米立杆承受的结构自重为:
ξk=(GD+GJ)la
=(0.0902+0.0242)*1.8
=0.2059KN/m
NG1k=Hsξk=[H]/1-0.001[H]*ξk
=30/1-0.001*30*0.2059
=6.37KN
构配件(脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网)自重标准值产生的轴向力:
NG2k=Hsξk=0.5(lb+0.25)laΣQp1+laΣQp2+qp3la[H]
=0.5*(0.9+0.25)*1.8*1.05+0.088*1.8+0.005*1.8*30
=1.52KN
施工荷载标准值产生的轴向力:
ΣNQK=0.lb+0.25)laΣQk
=0.5(0.9+0.25)*1.8*2
=2.07KN
组合风荷载时立杆段的轴向力设计值:
N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85*1.4ΣNQK
=1.2(6.37+1.52)+0.85*1.4*2.07
=11.93KN
(5)计算不组合风荷载时立杆段的轴向力设计值:
N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4ΣNQK
=1.2(6.37+1.52)+1.4*2.07
=12.37KN
(6)立杆稳定性验算组合风荷载时:
N/ψa+Mω/W=11.93*103/0.186*489+0.143*106/5.08*103
=159.31N/mm2<
不组合风荷载时:
N/ψA=12.37*103/0.186*489=136.00N/mm2<
205N/mm2
5.连墙件验算
(1)扣件连接抗滑承载力验算,连墙件均匀布置,受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位,按高度30m处考虑,风压高度变化系数:
μz=1.0。
ωk=0.7μz*μs*ωo
=0.7*1.00*1.1375*0.35
=0.279KN/mm2
连墙件水平方向沿每根框架柱设置,高度方向隔步设置,每根连墙件覆盖面积为:
S=7.2*3.6=25.92m2
连墙体的轴向力设计值:
N1=Nko+No=1.4*0.279*25.92+5
=15.21KN<
2RC=16KN
连墙杆与外架的连接应采用双扣件,即连墙杆采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆均应连接。
边墙杆与墙体的连接应采用不少于两只直角扣件扣牢。
(2)连墙杆稳定性计算
杆件两端均采用直角扣件连于脚手架及附加在建筑物上的短钢管上,因此连墙杆的计算长度可取脚手架距墙距离,即Lo=40cm,长细比λ=lo=40cm,长细比
λ=lo/I=40/1.58
=25.32<
150,
根据此长细比查JCJ130-2001附录C表C的稳定系数ψ=0.933。
N1/ψA=12.12*1.03/0.933*489=26.57N/mm2<
205N/mm2
满足要求.
(6)立杆地基承载力计算
上部结构传至基础顶面的轴向力设计值为N=12.37KN,通长设置木垫板宽208mm,厚50mm,作用长度取0.9m,基础底面积按碎石土回填夯实取240KM/m2。
地基承载力设计值:
fξ=KC*fξk=0.4*240=96KN/m2
立杆基础底面平均压力:
N/A=12.37/0.18=68.72KN/m2<
96KN/m2.满足要求。
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