高压共轨柴油机后喷射对燃烧和排放性能影响的实验研究多次喷射文档格式.docx
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表1-14JB1发动机规格参数
型号
4JB1直列四冲程、水冷
缸数
4
燃烧室型式
直喷缩口圆形形
压缩比
18.2:
1
排量/L
2.771
标定功率/kW
85
标定转速/r/min
3600
涡流比
2.4
进气门关闭
上止点前125CA
排气门开启
上止点后126CA
发动机台实验台架主要包括测功机、发动机、进气流量测量系统、发动机控制系统、发动机燃烧分析系统以及排放测试系统。
针对所选定的实验工况,在实验过程中实时地测量转速、扭矩、燃油消耗量,包括NOx、HC等在内的气体污染物排放量及其烟度。
主要的实验设备如图1.1所示。
燃烧分析仪采用的是小野DS-0228燃烧分析仪,五气排放分析仪采用AVL4000五气体分析仪,烟度测量采用了AVLDISMOKE4000烟度计。
图1.1试验系统组成
为方便实验设计和后续的实验数据分析,对多次喷射控制策略中各喷射参数进行统一定义,如图1.2所示。
其中,PiI2、PiI1、Main、Post分别代表预喷2、预喷1、主喷、后喷。
EtPiI2预喷2脉宽;
EtPiI1预喷1脉宽;
EtPost后喷脉宽;
Ai主喷提前角;
AiPiI1预喷1提前角,本实验中将预喷开始时刻与主喷开始时刻之间的曲轴转角定义为预喷1提前角;
AiPiI2预喷2提前角;
AiPost主后间隔角;
TDCTopDeadCenter即上止点。
图1.2多次喷射参数定义
2.后喷射的实验研究及分析
结合实验用4JB1高压共轨发动机性能参数,选择了属于中低转速中小负荷工况的1200rpm60N.m工况点。
为使实验具有可比对性的同时又具有较好可操作性,在实验过程中,当其它喷射参数改变时,选择调节主喷脉宽的方法来保证每个实验工况的比对实验过程中发动机输出扭矩恒定不变。
在试验工况(1200rpm.60Nm)下,采用的后喷组合方式为PiI2+PiI1+Main+Post;
为进一步地优化发动机的Soot排放,提高4JB1实验用发动机机内净化的潜力,针对所选工况进行了针对性的实验研究分析,设计的实验表格如表2-1所示。
在实验过程中保证AiPiI2、EtPiI2、AiPiI1、EtPiI1和Ai恒定不变,详细地分析了EtPost和AiPost对发动机性能的影响。
表2-1后喷实验表格
序号
AiPost/CA
EtPost/ms
5
150
11
350
2
10
12
3
15
13
20
14
25
6
250
16
450
7
17
8
18
9
19
2.1后喷射对燃烧性能影响的试验分析
针对实验选择的工况点,引入后喷后不同EtPost和AiPost下的放热率分别如图2.1所示。
从图上分析可知,后喷的存在会使得扩散燃烧阶段的放热率曲线凸升,其凸升的程度随着后喷油量的增加而变得越发明显。
除此之外,主后间隔角度AiPost对凸升程度亦有影响,AiPost越小,后喷放热率峰值越大,凸升程度越明显,但当AiPost过小时,如后喷间隔角为5CA的工况,后喷的燃烧过程便不再那么明显。
此工况下主、后喷射间隔过近,使得后喷的燃油直接喷射到主喷燃烧的火焰之中,所以看不到明显的后喷放热。
通过进一步分析,我们还可以发现,引入后喷后虽然会影响扩散燃烧阶段的放热率,但对预喷和主喷的燃烧过程的影响却不明显,只有在EtPost相对较大的工况下(如图2.1EtPost为350ms和450ms的工况),后喷对预喷和主喷的燃烧过程才会有相对而言较为明显的影响。
图2.1试验工况下各组放热率曲线
2.1.1后喷射油量对燃烧性能影响
在试验工况AiPost=15CA时缸压、放热率和缸内平均温度随EtPost变化曲线如图2.2所示。
由图分析可知,引入后喷后,主喷扩散燃烧阶段的放热率下降速度变缓,如图2.2(a)中的1所示。
除此之外,在上止点后20CA左右附近,相对于无后喷的base工况,放热率曲线出现了明显的二次放热,出现了第二个峰值且随着EtPost的增加而增加。
同时如图2.2(b)中所示,缸内平均温度的峰值随着EtPost的增加而减小。
通过对图2.2(a)中缸压曲线的分析可以发现,引入后喷后,其压力峰值有所降低,但降低程度不明显。
这主要是因为,在实验过程中,发动机的功率恒定不变,引入后喷,相应的主喷的油量就会减小,从而使得缸内的最高压力值有所下降。
主喷油量的减小,同样使得缸内平均温度的最大值有所降低,但其下降的速率较无后喷的base工况要慢,后喷射的燃油燃烧的更充分,促进了缸内已生成Soot的氧化。
图2.2AiPost=15CA时缸压、放热率和缸内平均温度随EtPost变化曲线
2.1.2后喷射间隔对燃烧性能影响
在试验工况EtPost=350ms时缸压、放热率和缸内平均温度随AiPost变化曲线如图2.3所示。
从图上可以看出,对于相同的EtPost,后喷的燃烧始点随着AiPost的减小而提前,反之亦然。
后喷越是接近主喷,后喷的放热率峰值越高,因为此时后喷在接近上止点时刻燃烧,缸内的温度压力相对较高,所以此时的后喷放热率峰值也就相应地较高。
分析图2.3(b)可知,缸内的平均温度峰值与base工况相比有所下降,但是AiPost对其影响不是很大。
如前所述,这主要是因为引入后喷后,为保证发动机输出功率不变,主喷的油量会相应的减小,从而使得温度峰值有所下降。
但后喷的引入,会使缸内平均温度下降速率变缓,这也为后期Soot的氧化提供了有利的条件。
图2.3EtPost=350ms时缸压、放热率和缸内平均温度随AiPost变化曲线
2.2后喷射对排放性能影响的试验分析
2.2.1后喷射参数对NOx排放的影响
如图2.4分析可知,随着AiPost的增加,NOx的排放逐渐递减,同时随着后喷射油量的增加,NOx的排放亦逐渐递减,但对于AiPost=5CA的工况,NOx的排放却是较无后喷的基准点有所增加。
从图2.1(b)中的后喷放热率曲线上可以明显地看出,此工况下扩散燃烧阶段的放热率曲线上并未出现较为明显的凸升,相反由于间隔过近,使得后喷的燃烧过程,在主喷燃烧过程尚未完全结束之前便已开始。
所以使得后喷喷入的燃油很大一部分是在上止点附近参与燃烧的,所以燃烧效率相对主后间隔角度较大的工况高。
图2.4不同后喷参数的NOx排放值
2.2.2后喷射参数对碳烟排放的影响
分析图2.5可知,引入后喷后,对于EtPost150ms的工况,烟度随AiPost的变化呈先减小后增大的变化趋势。
当AiPostCA时,针对实验所选定的所有EtPost工况,烟度的排放均有不同程度的降低。
当EtPost=150ms时,喷射脉宽过小,加之喷油压力为45MPa,相对较低,使得后喷喷油量较小不能够产生明显的燃烧,扩散燃烧的放热率上亦无明显的二次放热,因而烟度值较无后喷的base工况基本无变化。
当AiPost=5CA时,虽然主、后喷间隔较小,但后喷的引入仍然能够在一定程度上减小烟度的排放。
由于后喷较靠近上止点,故而减弱了其对扩散燃烧末期温度提升的能力,从而也就限制了其进一步降低烟度排放的潜力,因此随着AiPost的增加,烟度的排放值进一步地减小,并在15CA时达到最小,但之后随着AiPost地进一步增加,烟度值又逐渐升高。
这主要是因为,此时的后喷时刻过于往后,缸内温度、压力已经有明显地下降,不利于燃油的雾化、蒸发和自燃。
因而也就不利于后喷对已生成Soot的氧化,从而使得烟度排放升高,且升高的程度随EtPost的增加而加剧。
图2.5不同后喷参数的烟度值
2.2.3后喷射参数对HC排放和燃油消耗率的影响
分析图2.6可知,HC的排放随着AiPost的增加呈递增的变化趋势,只有当AiPost较小时,才较无后喷的base工况有所优化。
如前所述,此时后喷的燃烧较为充分,所以使得HC的排放略有下降,但优化的程度较小。
引入后喷后,HC的总体排放较base工况还是增加的。
燃油消耗率的变化曲线如图2.6所示。
由图分析可知,只有在小AiPost工况下,BSFC才较无后喷的base工况有所降低。
对于EtPost=150ms的工况,如前所述,此时后喷的喷油量较小,所以随着AiPost的增加,BSFC变化幅度较小,基本无明显变化。
相反,对于EtPost较大的工况,随着AiPost的增加,后喷时刻逐渐远离上止点,燃烧效率逐渐降低,所以燃油经济性也逐渐恶化。
图2.6不同后喷参数的HC排放值和燃油消耗率
3.结论
在试验工况下,通过改变后喷射参数进行研究得出以下结论:
1、在适当后喷射参数下,与无后喷的base工况相比,后喷射使得放热率曲线下降段变缓,同时出现二次放热。
二次放热量随着后喷射油量的增加而增大,二次放热峰值随着后喷射间隔的变大而变小。
缸内燃烧平均温度随着后喷的加入,主喷的减少而降低。
2、在适当的后喷射参数下,随着后喷间隔的增加,NOx的排放逐渐递减,同时随着后喷射油量的增加,NOx的排放亦逐渐递减。
在后喷间隔角度在5CA~15CA,后喷脉宽在150ms~350ms之间,烟度的排放均有不同程度的降低。
但是HC排放和燃油消耗率随着后喷射间隔角的增加呈递增的变化趋势。
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