门式脚手架详细计算书文档格式.docx
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剪刀撑钢管自重Gk7(kN/m)
0.033
水平加固杆自重Gk8(kN/m)
直角扣件自重Gk9(kN)
0.0135
旋转扣件自重Gk10(kN)
0.0145
栏杆、挡脚板自重Gk11(kN/m)
0.015
安全网自重Gk12(kN/m2)
0.05
施工荷载Qk(kN/m2)
3
同时施工层数n
2
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风压高度变化系数uz(立杆稳定性、连墙件稳定性)
0.74,1.21
风荷载体型系数us
0.8
三、设计简图
落地门架_门架简图
落地门架_门架平面图
四、门架稳定性计算
门架型号
MF1219
水平架设置
2步1设
脚手板设置
1步1设
剪刀撑设置
4步4跨
剪刀撑钢管类型
Ф48×
水平加固杆设置
4步1设
水平加固杆类型
1、荷载计算
每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值:
NGk1=(Gk1+Gk2×
2+Gk3×
1/2+Gk4×
2×
1/1+Gk5×
2+Gk6×
2)/h
=(0.224+0.040×
2+0.165×
1/2+0.184×
1/1+0.006×
2+0.0085×
2)/1.950
=0.402kN/m
1/2表示水平架设置2步1设
1/1表示脚手板设置1步1设
每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值:
NGk2=(Gk7×
l/cosα×
2/4+Gk8×
l×
1/4+Gk9/4+Gk10×
4/4+Gk11×
l+Gk12×
h)/h
=(0.038×
1.830/0.684×
2/4+0.038×
1.830×
1/4+0.014/4+0.015×
4/4+0.015×
1.830+0.050×
1.950)/1.950
=0.15kN/m
1/4表示水平加固杆4步1设
各施工层施工荷载产生的轴向力标准值:
NQk=n×
Qk×
b×
l=2×
3×
1.219×
1.83=13.385kN
门架宽度b,见门架型号编辑
风荷载标准值:
ωk=μz×
μs×
ωo=0.74×
0.8×
0.3=0.178kN/m2
qk=ωk×
l=0.178×
1.83=0.325kN/m
风荷载产生的弯矩标准值:
Mk=qkH12/10=0.325×
3.92/10=0.494kN.m
2、作用于门架的轴向力设计值
不组合风荷载时:
N=1.2(NGk1+NGk2)H+1.4NQk=1.2×
(0.402+0.15)×
33.6+1.4×
13.385=40.975kN
组合风荷载时:
Nw=1.2(NGk1+NGk2)H+0.9×
1.4(NQk+2Mk/b)
=1.2×
(0.402+0.15)×
33.6+0.9×
1.4×
(13.385+2×
0.494/1.219)
=40.123kN
门架轴向力设计值:
N=max[N,Nw]=40.975kN
3、门架的稳定承载力设计值
立杆钢管类型
门架高度h0(mm)
1930
门架立杆毛截面惯性矩I0(mm4)
10.78×
104
门架立杆毛截面积A1(mm2)
424
加强杆钢管类型
门架加强杆的高度h1(mm)
1536
门架加强杆的毛截面惯性矩I1(mm4)
门架钢材的强度设计值f(N/mm2)
205
参数计算:
I=I0+I1·
h1/h0=107800+107800×
1536/1930=193593mm4
i=(I/A1)0.5=(193593/424)0.5=21.37mm
λ=kh0/i=1.22×
1930/21.37=110.19
由λ查规范表B.0.6,得φ=0.516
Nd=φ·
A·
f=0.516×
424×
205×
10-3=89.7kN
得,N≤Nd
门架的稳定性,满足要求!
五、钢丝绳卸荷计算
(因此内容在规范以外,故仅供参考)
外侧钢丝绳上下吊点的竖向距离Hs(m)
3.6
外侧钢丝绳上下吊点的水平距离Ls(m)
1.7
上部增加荷载高度(m)
钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
落地门架_钢丝绳卸荷
第1次卸荷,卸荷位置高度30m,卸荷段净高18m
1、门架稳定性验算
ωo=1×
0.3=0.24kN/m2
qk=ωk·
l=0.24×
1.83=0.439kN/m
Mk=qkH12/10=0.439×
3.92/10=0.668kN.m
21.6+1.4×
13.385=33.034kN
Nw=1.2(NGk1+NGk2)H+0.9*1.4(NQk+2Mk/b)
21.6+0.9×
0.668/1.219)
=32.541kN
稳定性验算:
N1=max[N,Nw]×
1.5=33.034×
1.5=49.55kN≤Nd=89.701kN
门架稳定性验算,满足要求!
2、钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×
61
钢丝绳直径
27.5
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)
531.5
抗拉强度为(N/mm2)
1850
不均匀系数α
安全系数K
9
N1为一榀门架承受荷载,考虑内外侧门架立杆各承受一榀门架总荷载一半,外侧钢丝绳受荷最大。
T外=N1/2/sinα=49.55/2/0.904=27.399kN
[Fg]=aFg/K=0.8×
531.5/9=47.24kN
得,T外≤[Fg]
钢丝绳强度满足要求!
六、连墙件计算
连墙件布置方式
2步3跨
连墙件钢管类型
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件钢管的回转半径i(mm)
15.9
连墙件钢管的截面积A(mm2)
连墙件强度设计值f(N/mm2)
1、连墙件强度
ωo=1.21×
0.3=0.291kN/m2
Nw=1.4×
ωk×
L1×
H1=1.4×
0.291×
1.83×
1.95×
2=8.734kN
Nl=Nw+3.0=8.734+3.0=11.734kN
λ=l0/i=600/15.9=37.736
由λ查《规范》表B.0.6,得φ=0.896
σ=Nc/(φA)=11.734×
103/(0.896×
424)=30.886N/mm2<0.85f=0.85×
205=174.25N/mm2
2、连墙件连接强度
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
双扣件抗滑承载力取12kN,Nl=11.734kN<
Rc=12kN
七、立杆轴向力计算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
垫板底面积Ad(m2)
0.25
地基承载力调整系数kc
1
N=(NGk1+NGk2)H+NQk=(0.402+0.15)×
33.6+13.385=31.915kN
Nw=(NGk1+NGk2)H+0.9×
(NQk+2Mk/b)
=(0.402+0.15)×
(13.385+2×
=31.307kN
Nk=max[Nk,Nwk]=31.915kN
p=Nk/Ad=31.915/(0.25×
2)=63.831kPa
fg'
=kc×
fg=1×
140=140kPa
得,p<fg
立杆地基承载力验算,满足要求!
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