深圳市赛格广场大厦岩土工程实录.docx
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深圳市赛格广场大厦岩土工程实录
深圳市赛格广场大厦岩土工程实录
李清明1)张喜珠1)邓文龙1)张运标1)黄力平1)王贤能1)李荣强2)
1)深圳市勘察研究院深圳5180312)深圳市建设局深圳518031
1.工程概况
深圳市赛格广场大厦位于深圳市深南中路与华强路交叉路口之NE侧,北邻宝华大厦,东接中电住宅楼,南紧靠赛格电子配套市场,西侧为华强北商业街。
拟建大厦分主塔楼和裙楼二部分。
主塔楼地上72层,高度358m,平面呈八边形,结构采用芯筒外框体系;裙楼地上10层,设在主塔楼的西、南两侧,采用框架结构;楼梯间及电梯井壁采用钢筋混凝土剪力墙。
在主塔楼和裙楼以下设地下室4层,设计基坑深度17.5m(内筒部位开挖深度为24.5m)。
2.勘察方案
2.1勘察要求
(1)对建筑场地及地基稳定性的适宜性作出工程地质评价;
(2)为地基基础设计与施工、地基处理与加固、不良地质现象的防治工程提供工程地质资料及计算指标;
(3)查明建筑物范围内的地层结构,基岩分布、埋深及厚度。
提供基岩和土层的物理力学性质,划分土层与岩层及各种风化带界线,岩层中有无断层破碎带并查明其产状、宽度和厚度,提供各土层的承载力和桩周摩擦力;
(4)查明地下水的埋藏条件、类型、水质、渗透性、侵蚀性、涌水量、水位变化规律,基坑开挖降水的可能性及对相邻建筑物的影响,提供建筑物的基础方案和选型;
(5)对场地进行地震危险性分析,提供地震动设计参数(地震加速度反应谱、卓越周期、场地类别、地面加速度峰值及适应本场地特征的人工波),场地地震基本烈度,作为地震作用分析的依据。
2.2勘察工作量
2.2.1勘探点的布置
勘探钻孔数量和位置由业主、设计方和我院三方商定,共布置52个钻探孔,为查明场地内地层的渗透性补充5个钻孔,共57个钻孔,详见勘探点平面布置图(图1)。
2.2.2勘探深度的确定
按《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72-90)、《深圳地区建筑地基基础设计试行规程》(SJG1-88)的有关规定和设计院的要求,主塔楼控制性钻孔进入微风化岩层18m,一般性钻孔进入微风化岩层15m;裙楼部分控制性钻孔进入微风化岩1m,一般性钻孔进入中风化岩5m。
2.2.3室内及野外原位试验
根据规范对高层建筑测试和试验的有关规定和设计要求,本工程除进行室内试验外,还进行了原位标准贯入试验、静力触探试验、群孔抽水试验及对场地进行地震反应分析和地震安全性评价。
室内试验除做常规试验外,还进行了高压固结试验、静(动)三轴试验、岩石点荷载试验和
图1勘探点平面布置图
岩石单轴饱和抗压强度试验等。
标准贯入试验在26个钻孔内进行了217次,目的是划分岩土的风化程度及其均匀性和承载能力。
静力触探试验在6个钻孔旁进行,总进尺130.10m,旨在确定地基强度和均匀程度。
群孔抽水试验选取一个抽水试验主孔,在主孔周围布置8个观测孔,旨在确定场地内地层的渗透性,为基坑降水和桩基施工提供计算参数。
另外,对拟建场地进行了地震反应分析和地震安全性评价,其目的是根据拟建场地所处区域地质构造特征、地震活动性规律和场地岩土分布特征来评价地震的振动效应和次生效应对建筑物的影响,为拟建超高层建筑提供抗震设计参数。
3.场地岩土条件
3.1场地各地层的工程性质及分布情况
拟建场地原地貌属风化残丘坡地,地势北高南低,后经人工改造,现地势较为平坦。
场地内各地层自上而下共分12层(见表1),各岩土层的主要物理力学性质指标平均值见表2,其埋藏和分布特征见工程地质剖面图13—13’(图2)。
3.2场地地下水条件
场地内坡积粘土、残积(砾质)粉质粘土和全风化粗(细)粒花岗岩为相对隔水层,强、中风化粗(细)粒花岗岩为场地内主要含水层,地下水属基岩裂隙微承压水类型,其来源主要为大气降水渗入和来自西北向的侧向补给。
地下水位埋深0.60~2.75m,稳定地下水位标高8.45~9.70m。
根据群孔抽水试验,强(中)风化粗(细)粒花岗岩的渗透系数K为0.07~0.39m/d,平均0.22m/d,影响半径26~166m,平均85m。
3.3场地地震效应
3.3.1区域地震地质特征
综合分析深圳市及其邻近地区地震地质构造和地震活动性规律情况后认为:
表1地层状态及埋藏特征
成因
岩土名称
状态
层厚/m
层底标高/m
Qml
素填土
稍湿,稍密
0.0~3.10
7.88~11.09
Qdl
粘土
稍湿~湿,硬塑~坚硬
1.00~12.90
9.10~-3.30
Qel
砾质粉质粘土
湿,可塑~硬塑
9.60~25.30
-7.97~-18.80
粉质粘土
湿,可塑
2.10~6.60
-9.77~-13.02
γ53-1
全风化粗粒花岗岩
全风化
0.80~7.80
-10.67~-23.35
强风化粗粒花岗岩
强风化
2.50~12.20
-16.70~-32.50
中风化粗粒花岗岩
中风化
0.30~5.10
-17.50~-35.70
微风化粗粒花岗岩
微风化
——
——
全风化细粒花岗岩
全风化
1.20~5.50
-12.70~-16.91
强风化细粒花岗岩
强风化
1.50~9.00
-15.75~-24.21
中风化细粒花岗岩
中风化
1.10~16.40
-19.50~-45.27
微风化细粒花岗岩
微风化
——
——
碎裂岩
强风化~微风化
走向NW,倾向SW,倾角约70°,垂直视厚度0.70~4.20m
图2工程地质剖面图13—13’
表2各地层主要物理力学性质指标平均值
表2
指标
名称
地层
名称
天然含
水量
W
(%)
天然
重度
γ
(kN/m3)
比重
Gs
孔隙比
e
塑性
指数
lp
(%)
液性
指数
ll
100-200kPa
平均压缩系数a100-200
(MPa-1)
压缩
模量
Es
(MPa)
内摩
擦角
φ
(°)
凝聚力
c
(kPa)
标准贯入试验N
锤击数
液限
Wl
(%)
不固结不排水
三轴试验
固结不排水三轴试验
压缩系数
压缩模量
侧壁摩阻力
fs
(kPa)
锥头阻
力qc
(MPa)
岩石单轴饱和抗压强度σc
(MPa)
内摩
擦角
φ
(°)
凝聚
力
C
(kPa)
总应力
有效应力
(MPa-1)
(MPa)
内摩擦角
φ(°)
凝聚力
C(kPa)
内摩擦角
φ(°)
凝聚力
C(kPa)
a0-50
a50-100
a100-200
a200-300
a300-400
0-50
50-100
100-200
200-300
300-400
粘土
(Qdl)
28.1
18.4
2.64
0.845
17.2
0.2
0.38
5.29
25.6
51
12
47.1
10.70
20.00
14.5
23.0
34.9
15.0
0.652
0.487
0.385
0.278
0.226
3.479
4.835
5.286
7.337
8.4
87.5
2.0
砾质粉
质粘土
(Qel)
33.3
17.9
2.64
0.973
14.6
0.22
0.50
4.08
26.8
32
15
46.6
10.0
18.0
24.3
25.0
33.4
21
0.918
0.655
0.500
0.350
0.288
2.310
3.168
4.108
5.968
6.810
150.8
3.4
粉质粘土
(Qel)
37.7
17.9
2.65
1.041
13.4
0.81
0.47
4.45
25.8
32
12
40.3
7.30
8.0
19.5
40.0
28.8
30
0.867
0.620
0.470
0.337
0.275
2.435
3.215
4.263
5.919
6.850
94.6
2.3
全风化
粗(细)粒
花岗岩
39
198.7
(465.5)
3.7
(12.7)
强风化
粗(细)粒
花岗岩
>50
320.7
8.2
中风化
粗(细)粒
花岗岩
16.9
(29.1)
微风化粗(细)粒
花岗岩
65.6
(67.4)
(1)拟建场地位于东南沿海地震活动强度远小于外带的内带,内带只能发生Ms<7级的地震,影响本场地的地震基本烈度为7度。
(2)从地震活动时间序列来看,自1400年以来明显存在两个周期约为310~320年的地震活动周期:
1400~1700年为第一活动周期;1701年至今为第二活动周期。
每一活动周期可划分为四个阶段:
即平静阶段(约80年),加速释放阶段(约120年),大释放阶段(不超过10年)和剩余释放阶段(约100年)。
目前,东南沿海正处于剩余释放阶段,预计到二十一世纪方转入平静阶段。
3.3.2地震反应分析
在对拟建场地所处区域地质构造部位及地震活动性调查和研究的基础上,通过划分主要潜在震源区,采用综合概率法对场址进行地震危害概率分析,确定并模拟一个旨在反映场区地震危险水平的地震动输入,同时采用动三轴试验模拟地震时土层反应的力学参数,结合场地实际条件,以“等效线性”法进行地震反应分析,得到在不同概率水平(P=0.02、0.1、0.632)下的基岩概率加速度峰值PGA、地面设计地震影响系数а(T)、地面设计地震系数K、地震规准加速度反应谱β(T)和位移反应谱Sd(T)。
(1)场地基岩概率加速度峰值
考虑场地周围约300km地震影响区内的地震活动特征,以及地震动衰减关系等,采用综合概率法计算工程场地的地震危险性,得到其50年内三个概率水平的基岩加速度峰值PGA如表3。
(2)场地地面设计地震系数
根据场地土层的剪切波速及土动三轴试验结果,采用非线性地震反应的等效线性法,计算得到场址平均地面设计地震系数K如表3。
(3)场地设计规准加速度反应谱
根据场地2个工程地震孔位的地震反应分析结果,得到其不同概率水平的综合规准加速度反应谱β(T)表示如下:
2.30(0.10/T)-0.8150.04≤T<0.10(s)
β(T)=
2.300.10≤T 2.30(Tg/T)1.061Tg≤T<4.00(s) βcT≥4.00(s) 式中Tg和βc取值见表3。 (4)场地地面设计地震影响系数 根据地震影响系数а(T)的计算关系,可以将三个不同概率设防水准的设计地震影响系数统一表示如下: а(T)= аmax(0.10/T)-0.8150.04≤T<0.10(s) аmax0.10≤T аmax(Tg/T)1.061Tg≤T<4.00(s) аcT≥4.00(s) 式中аmax、аc及Tg取值见表3。 (5)设计位移反应谱 在设计加速度反应谱基础上,对未来50年内三个不同概率水准位移反应谱Sd(T)统一表示如下(单位: cm): d1(10T)2.8150.04≤T<0.10(s) Sd(T)= d2·T20.10≤T d3(T/Tg)0.939Tg≤T<4.00(s) d4T≥4.00(s) 式中d1、d2、d3、d4、Tg取值见表3。 表3三个概率水准的PGA、K、Tg和βc等取值 设防水准 常遇地震 63.2% 偶遇地震 10% 罕遇地震 2% PGA(cm/s2) 28.81 84.08 156.88 K 0.040 0.114 0.217 Tg 0.42 0.50 0.60 βc 0.21 0.25 0.31 аmax 0.092 0.262 0.499 аc 0.008 0.029 0.067 d1 0.0228 0.0650 0.1240 d2 2.28 6.50 12.39 d3 0.40 1.63 4.46 d4 3.34 11.46 26.48 4.岩土工程分析与评价 4.1场地稳定性与适宜性分析与评价 根据场地区域地质构造特征,地震活动性规律和钻探揭露情况,场地内不存在大型活动断层,仅发育一条走向NW,倾向SW的陡倾角张扭性非活动性断裂,场地内无其它不良地质现象,拟建场地是稳定的,适宜建超高层建筑。 4.2岩土设计参数的分析与评价 4.2.1天然地基岩土设计参数见表4。 4.2.2桩基础岩土设计参数见表5。 4.2.3深基坑支护岩土设计参数见表6。 4.3基础选型的分析与评价 根据建筑物特征和场地岩土条件,拟建大厦主塔楼应采用桩基础,裙楼可采用天然地基或桩基础。 当裙楼采用天然地基而主塔楼采用桩基础时,应考虑采取相应措施来处理裙楼和主塔楼之间由于采用不同基础类型造成的沉降差问题。 人工挖孔灌注桩作为在深圳地区广泛应用,并且是一种施工简便,造价低廉和质量可靠的桩型,建议主塔楼首选基础工程桩为人工挖孔灌注桩,以微风化粗(细)粒花岗岩作桩端持力层。 4.4深基坑支护形式的分析与评价 拟建大厦设地下室4层,设计基坑深度为17.5m(内筒部位开挖深度为24.5m)。 基坑北侧为25层宝华大厦(人工挖孔桩基础,桩端持力层为强风化岩),其地下室外墙与本工程地下室外墙相距6.0m;东侧为4栋7层民用建筑(均为天然地基),相距4.0m;南侧为赛格电子配套市场(8层,框架结构,浅基础,基础埋深1.5m,1985年建成),一般相距2.0m,最近处仅0.2m;西侧为著名的深圳华强北商业街,设计地下室外墙距人行道10.00m,场地四周有复杂密布的各种市政管线。 为确保四周建筑物的安全和正常使用,特别是应业主要求: “在赛格广场大厦的建设期内,必须保证赛格电子配套市场的正常营业”,建议地下室基坑支护形式采用地下连续墙,以强风化岩作墙底持力层,地下连续墙的埋深建议不小于25.0m。 综合考虑深基坑开挖、基坑降水和人工挖孔桩施工降水对周围建筑物的影响以及拟建场地位于繁华的闹市区,施工场地特别紧张而影响施工进度等问题,建议采用全逆作法施工,来解决上述一系列问题,同时亦可缩短工期,节约投资。 表4天然地基岩土设计参数建议值 地层名称及 成因代号 天然容重 (KN/m3) 承载力标准值[fk] (kPa) 压缩模量 [Es] (MPa) 变形模量 [EO] (MPa) 内摩擦角 φ (度) 粘聚力 C (kPa) 渗透系数 K(m/d) 坡积粘土(Qdl) 18.1 220 7.0 15.0 24.0 30 0.10 残积砾质粉质粘土(Qel) 17.8 220 8.0 16.0 25.0 30 0.20 残积粉质粘土(Qel) 18.0 200 7.0 15.0 24.0 28 0.10 粗粒 花岗岩 全风化 18.5 400 13.0 65.0 30.0 35 0.20 强风化 19.0 700 17.0 110.0 35.0 40 0.39 细粒 花岗岩 全风化 18.5 350 12.0 55.0 28.0 32 0.20 强风化 19.0 600 16.0 95.0 32.0 38 0.39 强风化 构造碎裂岩 18.8 500 15.5 90.0 30.0 36 0.39 表5桩基础岩土设计参数建议值 地层名称 及 成因代号 状 态 打入式预制桩或沉管灌注桩 冲、挖、钻孔灌注桩桩端土(岩)承载力标准值qp(kPa) 桩周土摩擦力标准值qs(kPa) 桩端承载力标准值qp(kPa) 5 10 15 人工填土(Qml) 稍密 10 当孔底沉渣厚度≤100mm时,按左列数值乘以0.4折减系数后采用。 坡积粘土(Qdl) 硬塑-坚硬 35 残积砾质粉质粘土(Qel) 可塑-硬塑 30 1400 2000 2300 残积粉质粘土(Qel) 可塑-硬塑 25 1800 2100 粗粒花岗岩 (γ53-1) 全风化 45 2700 1200 强风化 60 3000 2700 中风化 5500 微风化 9500 细粒花岗岩 (γ53-1) 全风化 40 2700 1200 强风化 50 3000 2700 中风化 5000 微风化 10000 构造碎裂岩 强风化 45 2400 中风化 4000 微风化 6000 表6深基坑支护岩土设计参数建议值 设计参数 土层名称 不固结不排水 固结不排水 基床反力系数K 总应力 有效应力 Cuu (kPa) φuu (°) Ccu (kPa) φcu (°) C’cu (kPa) φ’cu (°) 水平KH (MPa/m) 垂直KV (MPa/m) 坡积粘土(Qdl) 15 10 25 20.0 20 25 40 25 残积砾质粉质粘土(Qel) 18 10.5 25 22.5 25 26 45 30 残积粉质粘土(Qel) 15 8.0 20 18.0 25 25 40 25 全风化粗粒花岗岩 25 12.5 30 24.0 35 30 75 50 全风化细粒花岗岩 20 11.5 30 23.5 30 28 70 40 强风化粗粒花岗岩 30 13.5 35 26.5 45 32 100 60 强风化细粒花岗岩 30 12.5 35 25.0 40 30 95 55 4.5基坑降水可能性及其对周围环境影响的分析与评价 考虑到基坑降水对周围环境的影响和场地水文地质条件特征,场地内主要含水层为强(中)风化粗(细)粒花岗岩及构造裂隙带,计算表明,其单位涌水量为1.15~1.18m3/d.m,渗透系数0.072~0.39m/d,基坑总涌水量≤601.7m3/d,说明场地内地下水量小,渗透性弱,加上含水层的顶底板有厚度大、隔水条件好的隔水层,当基坑支护系统采用止水帷幕或地下连续墙措施,并且止水帷幕或地下连续墙垂向长度不小于25m时,预计周边建筑物实际发生的最大沉降量不超过51.5mm,且沉降较均匀,不会影响周边建筑物的正常使用,在采用止水帷幕或地下连续墙措施之后,则基坑开挖或当采用人工挖孔灌注桩作工程桩时,不需采用封闭式井点降水措施,可在基坑(桩)施工中采用坑(桩)内直接排水。 当遇到富水构造裂隙时,可采用超前井或局部布置少量小口径井点排除地下水。 5.地下连续墙设计与地下室逆作法施工 经多次方案比选,最终选定基础工程桩采用人工挖孔灌注桩,主塔楼以微风化基岩作为桩端持力层,裙楼以中风化岩作桩端持力层。 基坑支护采用“地下连续墙”方案,地下室采用逆作法施工。 5.1地下连续墙设计 5.1.1地下连续墙嵌固深度确定 本工程地下连续墙按其内边线与地下室周边轴线重合布置,周长340m,替代地下室外墙。 地下连续墙既是围护结构,同时兼做承重墙,在设计中验算了地下连续墙结构的整体稳定性、承载力等多种安全度,也考虑了地下水的渗透以及对环境的影响,最后取定地下连续墙的有效深度按不小于25.0m(墙顶标高为设计±0.00以下1.6m),并入强风化岩内1.0m进行双控。 5.1.2导墙设计及槽段划分 导墙的主要作用是划分挖槽位置、防止槽壁坍塌、储容泥浆等。 本工程采用“┓┏”现浇RC导墙,导墙厚200mm,深1500mm。 槽段的长度根据成槽机械设备的成槽能力、砼的供应能力、槽壁的稳定性等综合确定,且满足结构要求梁板放在槽段上。 共划分为68个槽段,标准长度为6m。 对于邻近电子配套市场的一侧,相应缩短槽段的长度,增加导墙的厚度及深度。 为保证地下墙的整体性和足够强度,槽段之间的接头位置必须避开地下室的拐角部位及内部结构的联结处。 5.1.3地下连续墙结构设计 地下连续墙的结构设计采用同济大学开发的三维有限元计算软件,对施工阶段及使用阶段进行了仿真计算,模拟逆作法施工的各个工况,共计算了14种工况。 计得地下墙弯矩Mmax=900KN·m,支撑轴力Nmax=600KN,水平位移Smax=8mm。 地下墙厚度取定为800mm,混凝土强度等级为C30,抗渗标号S8,主筋按弯矩包络图配置,最大配筋φ28@250。 地下墙墙顶设置RC冠梁,以加强其整体性;地下墙采用柔性接头,为改善地下室的使用和受力条件,设200mm厚RC内衬。 5.1.4支撑系统设计 地下室结构的梁板结构为地下室逆作法施工的可靠支撑体系,其内力计算考虑其与地下墙的空间协同作用进行计算,根据地下墙计算内力校核,主体结构设计单位取定的地下室梁板结构尺寸满足要求。 梁的尺寸一般为600×1000~800×1200mm,板厚400~600mm。 施工过程中,可先做些临时水平支撑。 5.1.5中间支撑柱及预埋件 本工程所有柱子均为钢管混凝土柱,柱最大轴力N=90000KN,对应的钢管断面为φ1600×28mm。 基础为一柱一桩布置的挖孔桩。 经计算复核,本工程不专门另设中间支承柱,逆作法的中间支承柱采用工程柱。 地下室结构的梁板体系与地下连续墙的连接采用预埋钢筋、预埋钢板连续。 5.1.6冠梁设计 本工程地下墙设冠梁,将各槽段地下墙顶部连成整体,以在基坑土方开挖时,协调各单元的受力与变形。 地下墙顶部冠梁高1000mm×宽1000mm,砼标号C30。 冠梁兼作地下室外墙一部分,因此地下墙冠梁内设预埋件,并预留各种穿墙管的位置。 5.2地下室“全逆作法”施工 5.2.1“全逆作法”施工工序概念设计 地下室采用“全逆作法”施工,按以下工序进行: 地下连续墙施工—人工挖孔桩施工—安装中间支承柱(结构钢管混凝土柱)—进行正/逆作法分界层楼板(±0.00层)的施工—地下、地上结构同步施工。 5.2.2地下连续墙施工工序 地下连续墙的施工顺序如下: 测量放线——导墙、道路修筑——成槽施工清孔、吊放接头管——钢筋笼制安——砼水下浇筑——转入下一单元槽段。 5.2.3地下连续墙
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