Superpave沥青混合料配合比设计方法的实践应用Word格式文档下载.docx
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0;s:
17010:
"iAnalysisandValidationofanAutomotiveHVAC@#@重庆理工大学@#@文献翻译@#@ @#@@#@二级学院车辆工程学院@#@班级车辆工程1班@#@学生姓名郭志刚学号11004050107@#@ @#@@#@汽车HVAC系统的CFD分析与验证@#@AshokPatidar,ShankarNatarajanandManojPande@#@摘要@#@汽车HVAC系统三种操作模式的研究在日前已经实现了。
@#@这三种模式是:
@#@吹脸模式,除霜模式和吹脚模式。
@#@HVAC系统的性能的评价指标是用空气在车厢的放电率,空气经过该系统后的压降,气流在出口面的均匀性以及在不同导管出口之间的气流分配。
@#@所有这些参数都通过计算流体动力学(CFD)分析预测。
@#@通过多参考系(MRF)模型来模拟稳态流。
@#@通过多孔介质模型来模拟蒸发器和加热器的气流流动。
@#@标准k-ε模型模型用于模拟气流的湍流效应。
@#@比较CFD的模拟结果与实验结果,说明可以通过CFD模拟大大减少HVAC系统开发的成本和时间。
@#@@#@说明@#@CFD分析作为设计工具不仅在设计时有重要作用,而且正被许多汽车公司使用。
@#@这让他与数字技术一样也在快速发展。
@#@HVAC系统的很多工作都可以用CFD模拟,如整体造型,HVAC元件,风机和通风管道。
@#@Shenetal.[1]通过分析在通风管道中的气流,研究了挡风玻璃和鼓风机入口之间的压力降,以及气流在入口与在出口处的速度分布。
@#@Toksoyetal.[2],Fischer[3],andGronier&@#@Gilotte[4]在轮毂处检测气流,显示了软件的计算过程是如何应用到一个考虑流量,噪声和结构完整性的鼓风机叶轮设计中的。
@#@Fischer[3]andGronier&@#@Gilotte[4]模拟了鼓风机的三维流场,包括单个刀片的几何形状。
@#@与实验数据比较说明CFD模拟的方法是非常准确的。
@#@WernerandFrik[5]对HVAC模块的空气分布管道的优化设计需要考虑空气流分布和压降的设计。
@#@Linetal.[6]验证计算机对HVAC平均流速和表面压力分布的整体预测。
@#@KondoandAoki[7]给出了HVAC模块的入口,出口和其间蒸发器的二维和三维流动,并与实验数据进行比较。
@#@他们分析了在蒸发器中的前部的非均匀流动分布的影响以及预测由于流动的非均匀性造成的热性能的劣化速率。
@#@Ikutaetal.[8]通过求解二维有限差分方程模拟加热器的流体流动和热流量,并与观测的流量和出口处的空气温度进行比较。
@#@Fujisawa[9]开发出HVAC系统的流动可视化技术并分析了三个混合控制门的位置的流量和温度场。
@#@ChoandKim[10]研究了汽车HVAC模块流体流动与传热的特点,分析了在HVAC模块中使用CFD模拟气流速度和空气温度的一些重要的设计问题。
@#@LiandHuang[11]引入了一个专用的CFD设计工具,有助于缩短汽车HVAC系统,动力总成冷却系统或热交换模型的设计的开发周期。
@#@Hassanetal.[12]提出了CFD模拟汽车HVAC风机分别在稳定和不稳定流操作条件的性能预测的方法。
@#@他们获得稳定流的测试结果具有良好的相关性,而这种做法在不稳定流显示出较大的差异。
@#@低系统压力损失,流过出口平面的均匀的空气,在出口管道适当的气流分流,均匀的冷热空气混合,低噪声,高效率风机等。
@#@这些是在HVAC系统的设计要考虑的重要的标准。
@#@在这项研究中,对HVAC系统的吹脸,除霜和吹脚模式进行了探讨,并且前三个设计问题已经得到解决。
@#@@#@ @#@@#@数值分析@#@HVAC系统的所有操作模式都可以通过CFD软件进行模拟。
@#@从流动的结果,问题区域可以识别并通过改变CAD模型解决。
@#@因此,这种方法大大降低HVAC系统的设计时间。
@#@本研究的过程中的每个步骤都将在下面进行说明。
@#@@#@网格划分-图1表示出了HVAC单元的计算域。
@#@HVAC吹脸模式的通道和除霜模式的通道分别示于图2和3。
@#@@#@图1HVAC系统模型@#@图2HVAC系统吹脸模式IP导管@#@图3除霜模式的除霜管道@#@在分析过程中,该IP导管和除霜风道将分别被连接在HVAC系统的吹脸模式出口和除霜模式出口。
@#@图4显示不同的操作模式的减震器位置。
@#@@#@图4HVAC调节位置的图示@#@1.吹脸模式开启2.吹脸模式关闭@#@3.除霜模式开启4.除霜模式关闭@#@5.吹脚模式关闭6.加热开关关闭@#@7.加热开关开启8.加热器9.蒸发器@#@HVAC系统在CATIAV5的几何建模中能画出完整的线框和表面数据。
@#@然后将数据转换为IGES格式和读入ANSAV-12.1.2,其中流体表面模型用三面体网格生成。
@#@T-Grid4.0.24用四面体网格生成。
@#@图5表示HVAC的一个典型的四面体网格。
@#@在吹脸模式中,HVAC单元,风道和轿厢共同组成的域包含大约280万四面体单元。
@#@在除霜模式中的大小是230万四面体单元,吹脚模式是大约100万四面体单元。
@#@@#@图5HVAC系统IP管道网格划分@#@CFD分析--本研究用的是FLUENT6.3软件。
@#@用Navier-Stokes方程来模拟不可压缩湍流模块。
@#@连续性方程,三动量方程求解两个湍流方程。
@#@本研究选择的是非平衡壁面的K个RNG函数模型。
@#@SIMPLE算法是对压力-速度耦合。
@#@Green-GaussCell用一阶迎风对流差分方程来作为稳态解算器使用。
@#@风箱是使用多参考系模型建模。
@#@热交换器所使用的多孔介质的方法建模。
@#@在10个2.8GHz的E326AMD皓龙CPU的基于Linux的IBM,大约需要3个小时的计算吹脸模式。
@#@吹脚模式时,CPU计算的时间大约是1.5小时。
@#@在除霜模式时,计算要2小时,并且在除霜分析进行30分钟后的时间约需9小时。
@#@本研究主要是:
@#@1.在出口面的流动均匀性;@#@2.在风机额定转速时通过HVAC系统的总空气流量;@#@3.空气在不同的管道出口之间气流分配。
@#@@#@边界条件--控制门被建模成绝热壁。
@#@额定风机角速度,风机入口和出口管道的大气压力作为边界条件。
@#@在本分析中的空气流只是由鼓风机转动而进入系统。
@#@HVAC系统的热交换器被建模为多孔区,比如蒸发器和加热器。
@#@多孔粘性阻力和惯性阻力都从热交换器的特性曲线(空气流的压降)计算。
@#@@#@结果与讨论@#@通过分析HVAC元件中的速度,气流分布以及用于吹脸,除霜和吹脚模式的导管来研究该系统内的流场。
@#@总的空气流量和HVAC和导管出口之间的气流分布在车厢中测量。
@#@由前面的吹脸,除霜和吹脚模式的分析结果,对HVAC元件,进风道的IP通道和除霜风道设计过程接下来进行了简单的讨论。
@#@然后用CFD分别给HVAC,IP管道,除霜管道进行优化设计。
@#@在HVAC单元,热交换器的安装在均匀的空气流过热交换器最大利用率,高空气放电率时最低压降的地方。
@#@用均匀度指数计算的热交换器的流动均匀性由下面的公式计算:
@#@@#@是均匀指数;@#@@#@是表面的横截面面积;@#@@#@是表面平均速度;@#@@#@是在第n个单元表面的速度;@#@@#@是各自的第n表面的细胞表面的横截面面积。
@#@@#@几次转换后,变成在HVAC的弯曲挡板(参照图1)它避免了一个90度转弯,并能使蒸发器畅通。
@#@因此,HVAC系统的压降减少了32%,出风口的空气放电率增加了11%。
@#@同样的空气流量下的在蒸发均匀指数增加了18%。
@#@@#@图6显示了HVAC系统的入口段的速度分布。
@#@在这两个部分的@#@值是使用公式1计算。
@#@γ值在回风口和空调进气口的值风别是是0.88和0.89元。
@#@该@#@值接近1,且差不多大小。
@#@这意味着HVAC系统有助于保持空气流过蒸发器的平面的均匀性。
@#@@#@图6鼓风机出口与HVAC系统入口处的速度分布@#@通过改变进气道截面积,并在进气道装一个分流器,IP管道为四个出气口分流,并在出口处时是均匀空气速度和最低压降(参考图2)。
@#@通过IP管道的出口面的气流均匀性,可以通过均匀度指数来表示。
@#@图7表示IP管道出口面的空气速度分布。
@#@表1显示了在IP管道的不同网点的均匀性指数值。
@#@均匀性数值接近1表示通过IP导管的是均匀气流,这对乘客的舒适性和空调的冷却性能有非常重要的作用。
@#@@#@表1IP管道的不同网点的均匀性指数值@#@图7IP管道出口面的空气速度分布@#@挡风玻璃和前侧车窗玻璃的安装位置是固定的,这样除霜系统可以通过适当在挡风玻璃的改变气流和提高传热率来拥有良好的除霜性能。
@#@可以通过计算除霜器喷嘴的最佳空气流速和适当的空气冲击角来实现这两个重要的设计。
@#@热空气可以预热挡风玻璃,这样就能熔化挡风玻璃的外表面的冰层。
@#@除霜系统的除冰性能通常是通过他能快速除去给定的区域的冰层的能力来进行评价。
@#@@#@这规定了在给定时间内要有多少冰被除去。
@#@为了实现这一除冰性能标准,确保空气流离开除霜器喷嘴沿着挡风玻璃行进是必不可少的。
@#@另外,在挡风玻璃和仪表板之间的空气流量要最小。
@#@多次转换之后,就设计好了在除霜管中央的空气导流器(参见图3)。
@#@@#@吹脸模式--要模拟HVAC再循环模式(最大AC)的性能,把HVAC单元,IP导管和机舱当做是回路。
@#@图8和图9分别表示HVAC与IP管道的压力。
@#@图8所表示的送风机叶片的入口的压力减小和鼓风机出口处压力增大是因为送风机的转速。
@#@鼓风机滚动出口后,空气流到由于蒸发性,膨胀,收缩和弯曲中的损失导致压力下降。
@#@图10和11表示模块内的速度矢量。
@#@在HVAC的吹脸模式中,加热器减震器,底部阻尼器和除霜调节风门处于关闭位置,建模成绝热壁引导气流到IP导管。
@#@由于叶尖与叶片的间隙使风机空气再循环导管出口之间的空气流分流示于表2。
@#@数值模拟总风量在管道出口6.3%的偏差与实验结果非常吻合。
@#@HVAC系统LH,CLH,CRH和RH开口的值被设置为30:
@#@20:
@#@20:
@#@30。
@#@@#@图12和13表示了车厢内驾驶员平面和中心平面的速度分布。
@#@图12中,后座有一个大的涡流,驾驶员和中间乘客前面有一个小涡流。
@#@从图13看出,HVAC内部和IP管道中有较大的速度,在前座和中间座之间有一个涡流。
@#@可以看见前排座椅之间的缝隙有空气流过直到第三排座椅,靠近出口处的速度较大。
@#@@#@图8吹脸模式下鼓风机压力分布@#@图9吹脸模式下HVAC内部的压力分布@#@图10吹脸模式下鼓风机速度分布@#@图11吹脸模式下HVAC内部的速度分布@#@图12驾驶室内驾驶员平面速度分布@#@图13驾驶室内中心平面速度分布@#@表2IP导管出口处的气流分配比例@#@除霜模式--除霜管道是连接HVAC系统与车厢的。
@#@加热器风门完全打开,以允许空气通过加热器。
@#@除霜风门打开,其它阻尼器在关闭状态,以引导空气在风道除霜。
@#@图14显示除霜喷嘴和客舱挡风玻璃典型的网状模型。
@#@创建棱镜层来研究挡风玻璃的厚度和挡风玻璃上的冰层。
@#@用厚度等于挡风玻璃厚度的四分之一的四个棱形层模拟挡风玻璃和10个0.05毫米的棱形层模拟冰层。
@#@图15&16显示鼓风机和HVAC的压力轮廓。
@#@在HVAC单元的高压降是由于吹脸模式相比有额外的加热器电阻。
@#@送风机的中间部分和HVAC的速度矢量分别示于图17&18。
@#@由于管道直径小,HVAC有大的速度梯度。
@#@在这四个网点的除霜风道之间的气流分流示于表-3。
@#@数值计算结果与在机舱内空气总流量的实验结果有6.2%偏差。
@#@@#@工程提交前有必要检查除霜系统。
@#@随后气流的研究中,分析冰层的瞬时解冻。
@#@瞬时升温曲线是在HVAC入口面施加配置文件和求解30分钟的气流能量方程。
@#@Fluent6.3的凝固和熔化模型[13]可模拟在挡风玻璃和侧窗玻璃的除冰图案。
@#@除冰图案在挡风玻璃的分析开始后20分钟被显示在图19。
@#@分析表明,在A区是在20分钟解冻97%符合规定的-18°@#@C环境温度的80%。
@#@@#@图14挡风玻璃的网格划分@#@图15除霜模式下鼓风机的压力分布@#@图16除霜模式下HVAC系统内部的压力分布@#@图17除霜模式下鼓风机的速度分布@#@图18除霜模式下HVAC内部的速度分布@#@图19挡风玻璃的除冰图案@#@表3除霜模式下导管出口处的气流分流@#@吹脚模式--底部阻尼器和加热器风门在该模式下保持打开。
@#@吹脸和除霜模式的阻尼器处于闭合位置,以防空气在IP通道和除霜风道通过。
@#@图20&21显示鼓风机和HVAC的压力轮廓。
@#@在HVAC的高压降与吹脸和除霜模式相比是由于加热器的电阻和流动的路径。
@#@图22&23显示模块内的速度矢量。
@#@空气流的再循环是与与吹脸和除霜模式类似的。
@#@底部吹出口之间的气流分流见表-4。
@#@在吹脚模式HVAC计算结果表明与总风量8.2%的偏差与实验结果良好的相关性。
@#@当前HVAC的目标值被用于HVAC单元的左侧和右侧开口设置50:
@#@50%。
@#@@#@图20吹脚模式下鼓风机的压力分布@#@图21吹脚模式下HVAC内部的压力分布@#@图22吹脚模式下鼓风机的速度分布@#@图23吹脚模式下HVAC内部的速度分布@#@表4吹脚模式下导管出口处的气流分配比例@#@结论@#@在汽车HVAC系统中的吹脸,除霜和吹脚模的流体流场是由CFD分析研究。
@#@瞬态挡风玻璃除冰现象也用CFD模拟。
@#@计算数值结果与在出口处的空气流量和空气流量分流方面的实验数据相似。
@#@因此它表明,CFD非常有效的设计工具。
@#@理解在一个系统中的流动特性对于控制主要设计参数很重要。
@#@@#@该文件还概述了如何在不同模式下通过执行在CAD中变更流量,以实现结果的优化。
@#@本文运用的研究中方法显示出相当大的改进设计。
@#@@#@参考文献:
@#@@#@[1]Shen,F.Z.,Backer,G.P.,Swanson,D.,HVACPlenumDesignAnalysis,presentedatSAEWorldCongress,950113,1995.@#@[2]Toksoy,C.etal.,DesignofanautomotiveHVACBlowerWheelforFlow,NoiseandStructureIntegrity,presentedatSAEWorldCongress,950437,1995.@#@[3]Fischer,D.,AirflowSimulationThroughAutomotiveBlowersUsingComputationalFluidDynamics,presentedatSAEWorldCongress,950438,1995.@#@[4]Gronier,P.,Gilotte,P.,AirflowSimulationofanAutomotiveBlowerforaHVACUnit,presentedatSAEWorldCongress,960961,1996.@#@[5]Werner,F.,Frik,S.,OptimizationofanAutomotiveHVACModulebyMeansofComputationalFluidDynamics,presentedatSAEWorldCongress,950439,1995.@#@[6]Lin,C.-H.,Han,T.,Sumantran,V.,(1994).ExperimentalandComputationalStudiesofFlowinaSimplifiedHVACDuct.Int'@#@l.JournalofVehicleDesign,15(1/2)@#@[7]Kondo,F.,Aoki,Y.,PredictionMethodonEffectofThermalPerformanceofHeatExchangerduetoNonuniformAirFlowDistribution,presentedatSAEWorldCongress,850041,1985.@#@[8]Ikuta,S.,Tanaka,K.,Kato,K.,NumericalSimulationofAirandHeatFlowinaHeaterUnit,presentedatSAEWorldCongress,890574,1989.@#@[9]Fujisawa,N.etal.,(1996).VisualizationandColorImageProcessingofFlowMixinginanAirConditioningUnitforAutomobiles(inJapanese).Trans.ofJSMESeriesB,62(593)@#@[10]Cho,N.-H.,Kim,M.-R.,NumericalInvestigationofFluidFlowinanAutomotiveHVACModule,presentedatSAEWorldCongress,971778,1997.@#@[11]Li,M.,Huang,L.J.,CFDDesignToolImprovesHVACDesignandCutsProductDevelopmentCycleTime,presentedatSAEWorldCongress,2008-01-0238,2008.@#@[12]Hassan,M.B.,Sardar,A.,Ghias,R.,CFDSimulationsofanAutomotiveHVACBlowerOperatingUnderStableandUnstableFlowConditions,presentedatSAEWorldCongress,2008-01-0735,2008.@#@[13]FluentInc.UserGuide,Fluent6.3,2006@#@ @#@@#@译文要求@#@1、译文内容必须与课题(或专业)内容相关,并需注明详细出处。
@#@@#@2、外文翻译译文不少于2000字;@#@外文参考资料阅读量至少3篇(相当于10万外文字符以上)。
@#@@#@3、译文原文(或复印件)应附在译文后备查。
@#@@#@ @#@@#@@#@译文评阅@#@导师评语(应根据学校“译文要求”,对学生外文翻译的准确性、翻译数量以及译文的文字表述情况等作具体的评价)@#@@#@ @#@@#@指导教师:
@#@@#@年月日@#@";i:
1;s:
24635:
"103煤仓工程施工设计方案@#@ @#@@#@淄矿集团埠村煤矿西区@#@103采区煤仓施工组织设计@#@ @#@@#@编制单位:
@#@埠村煤矿西区技术科@#@编制人:
@#@胡利军@#@编制日期:
@#@2010.7.13@#@ @#@@#@淄矿集团埠村煤矿西区@#@103采区煤仓施工组织设计@#@前言@#@埠村煤矿位于济东煤田(章丘煤田)的中南部,地理坐标为东经117°@#@24'27"~117°@#@31'03"、北纬36°@#@34'54"~36°@#@42'23"。
@#@矿井属暖温带大陆季风性气候。
@#@春季干旱多风、夏季温热多雨、秋季温和凉爽、冬季寒冷干燥。
@#@最低气温-26.8℃,最高气温41.1℃,年平均气温12.9℃,年平均降水量627.9毫米,风力最大6~7级,风向多为东南、西北。
@#@井田围东以文祖断层(F13)为界,西以亭山断层(F1)为界,南部以各煤层露头及F29与本矿一井为界,北(深部)以采矿许可证批准的围为界。
@#@井田走向长10.2km,倾斜宽5.0km,面积50.56km2。
@#@本井田有二迭系组和石炭系组两个含煤地层。
@#@其中组含1煤和3煤两个可采煤层,组含9-1、9-2、10-1、10-3煤共四个可采煤层(10-1煤为较稳定型可采煤层,其余为不稳定型局部可采煤层)。
@#@本井田岩浆活动剧烈,对煤层破坏比较严重。
@#@除3煤尚未发现岩浆侵入外,其余煤层都受到岩浆的侵蚀。
@#@@#@埠村煤矿分东、西两个生产管理区。
@#@矿井开拓方式为立、斜井、多水平、集中运输大巷、分组石门开拓,暗斜井延深,上、下山采区布置。
@#@采煤方法为走向长壁后退式,全部陷落法管理顶板,采煤工艺为炮采、高档普采和综采。
@#@全矿井现在开采1煤、3煤、9煤,开拓10煤。
@#@矿井设计能力为90万吨/年,2008年核定生产能力100万吨。
@#@@#@西区现有生产水平一个,即-390水平。
@#@-260辅助水平已于2003年7月全部回采结束。
@#@-390水平有生产采区312、313、921、101、103采区,开拓采区103采区。
@#@@#@103采区为101采区的接续采区,目前101采区由于受承压水的影响,剩余可采储量较少,预计采至2011年5月份结束,103采区的投产日期为2011年6月份。
@#@@#@为保证该采区顺利投产,根据设计,须在采区运输巷上部施工一接力煤仓,为保证该煤仓顺利施工,经研究决定,采用反井钻机凿出大口径钻孔,然后利用大口径钻孔进行刷大至设计断面,这种施工方法不但减少了以往从下部向上施工而造成的危险性,还能极大的降低劳动强度,减少煤仓施工事故多发的局面。
@#@@#@一、基本情况@#@1.工程设计特征:
@#@@#@该工程上部是103皮带集中巷,下部是103轨道集中巷车场。
@#@上口底板标高为-370m,下口底板标高为-386m,煤仓形状为圆形立式,净直径为4m,荒直径为4.2m,煤仓全高13m,煤仓净断面为12.56m2,掘进断面为13.85m2,煤仓上下锁口采用C30混凝土浇筑而成。
@#@主体采用锚网喷联合支护方式,锚杆为φ18×@#@2000螺纹钢筋树脂锚杆,间排距900×@#@900㎜,端部用1块MSCK28/500型树脂药包固定;@#@金属网为φ6mm冷拔丝编制的长×@#@宽为1500×@#@900mm的矩形铁丝网,网格规格为100×@#@100mm。
@#@煤层及软岩中采用加密锚杆间排距及采用混凝土配合加强支护。
@#@自上而下穿过的岩层为砂岩、砂质页岩,岩层倾角为8°@#@,岩石条件较稳定。
@#@@#@2.地质及水文地质概况@#@根据地质资料得知:
@#@煤仓穿过的岩层有砂岩、砂质页岩。
@#@施工时需引起注意。
@#@由下山部施工中实际揭露情况来看,围岩较稳定、为弱含水层,由现场情况看基本无水。
@#@可提前对煤仓周围进行预注浆,保证煤仓无水。
@#@@#@⑴瓦斯:
@#@本井田属于低瓦斯矿井,绝对涌出量为0.3m3/min,二氧化碳绝对涌出量最大取0.20m3/min,@#@⑵煤尘:
@#@有爆炸危险,爆炸性指数为12.05%。
@#@@#@⑶地温:
@#@本区属于地温正常区,其地温在17~19℃左右。
@#@@#@3.施工条件@#@煤仓上口巷道已施工完成,供风、供水、供电设施已形成。
@#@@#@煤仓下口巷道已施工完成,形成通风及排水系统。
@#@@#@二、施工方法@#@1.施工方案@#@为了简化煤仓施工期间的提升、排矸、通风、排水系统、煤仓施工采用反井钻机先行在煤仓中心位置钻出φ1000mm中心导孔,将煤仓上下硐室贯通,而后由上向下进行煤仓短段刷砌的施工方案。
@#@@#@仓身刷大自上而下采用钻爆法刷大,以钻出的中心孔周圈布置炮眼,实行光面爆破。
@#@@#@施工顺序:
@#@钻中心导孔短段刷砌煤仓3m 安置临时封口盘 短段刷砌煤仓仓身至底部收尾及验收。
@#@@#@2.施工方法@#@⑴按要求掘出放仓躲避所。
@#@并在煤仓下口安装工字钢,首先放震动炮,把顶放至轨面2800mm高,施工时使好临时支护,并及时打注锚杆。
@#@然后在于轨面2600mm处两帮用风钻打成蜂窝状,风镐掘出工字钢窝。
@#@每头必须插入墙体600mm,每组工字钢必须用两根锚索吊住固定牢固。
@#@工字钢排距中至中900mm。
@#@然后在工字钢上方铺好盖板,垒好浇筑墙,中间浇注煤仓漏斗口,浇注采用C30#砼,配合比为水泥:
@#@砂:
@#@石子:
@#@水=1:
@#@1.18:
@#@3.19:
@#@0.44,坍落度为3-5㎝。
@#@每立方砼材料用量为:
@#@水泥418㎏、砂494㎏、石子1334㎏、水184㎏。
@#@混凝土浇注时应对称分层浇注,每层浇注厚度为300mm,并用防爆振捣器捣固密实。
@#@砼初凝后洒水养护不少于7天。
@#@然后安装放仓口。
@#@@#@⑵放炮或打钻等有危险因素时103主巷车场外100m必须站好岗禁止人员通行。
@#@@#@⑶仓身采取钻爆法刷大,刷大初期要浅打眼、弱爆破、分次放的方式施工,防止崩坏锁口盘,以中心导孔为中心从里向外布置炮眼,爆破后的矸石从中心孔向下溜放,在下部轨道集中巷用车皮装运。
@#@@#@⑷由上向下刷大仓身。
@#@仓身采取两掘一喷的作业方式,喷厚100mm,掘喷段高2.4m,采用锚网喷砼联合支护。
@#@@#@⑸永久支护顺序:
@#@初喷-打注锚杆-挂网-复喷成巷。
@#@放炮后煤仓边缘不能直接溜放的矸石,由人工耙装到导孔中。
@#@每次放完炮,出矸清底人员佩戴保险带处理导孔周边的浮矸,待煤仓工作面矸石全部扒完浮矸处理到实底后,用锚杆焊制φ1500mm的网盘把导孔封严,防止人员坠入导孔。
@#@@#@⑹103主巷煤仓车场人行道侧设置栅栏,采用2寸管路12根,高度适宜,每隔500mm支设一棵,呈一字型布置,上段固定在顶板不小于200mm,下段用水泥固定在底板不小于300mm。
@#@2寸管路上绑有2600mm钢带10条,防止煤仓坠落矸石伤人@#@如有堵孔,应按下列方法处理:
@#@@#@煤仓刷大之前,中心导孔设一钢丝绳,上头系在牢固的位置上,下头有一部分余绳,当中心导孔有堵矸时,可及时上下联系,上、下间隔拉动钢丝绳,把中心导孔疏通,下部拉动钢丝绳的人员,不得站在煤仓下口位置,必须站在安全地点操作,以防矸石落下伤人。
@#@@#@3.施工工艺@#@⑴打眼:
@#@@#@先用线锤将煤仓中心线引至工作面,按设计尺寸画出轮廓线,依照爆破图表点出眼位即可开钻,采用7655型风钻、毫秒电雷管引爆二级煤矿许用乳化炸药,全断面一次性爆破,钻杆采用φ28六方型,长度1200mm、2000mm,钻头为φ32梅花型合金钻头。
@#@钻眼时严格执行“定人、定钻、定眼位、定量、定质量”的五定制度。
@#@钻眼结束后,高压风吹净炮眼岩粉、积水,用木橛塞住孔口,然后将风钻、管路及其它器具提至煤仓上口硐室。
@#@@#@⑵联线:
@#@@#@采用大串联的联线方式,使用MFB-200型发爆器引爆,放炮母线在使用前必须做导通试验。
@#@联线工作由放炮员进行,其它人员撤至安全地点;@#@联线时必须擦净手,各线头要擦净、扭紧、悬接,不得有短路或接地现象。
@#@雷管脚线与母线联接由放炮员一人操作。
@#@@#@⑶放炮:
@#@@#@联线结束后,所有人员撤至煤仓上口100m以外的安全地点。
@#@放炮前班长清点人数,放炮员检查爆破网络,确认无误后发出警号等5秒种后通电放炮。
@#@@#@⑷支护:
@#@@#@煤仓上口支护要求:
@#@煤仓上口岩层为砂岩,该段锁口段周边必须采用不低于350mm的钢筋混凝土砌筑。
@#@混凝土采用C30水泥:
@#@砂:
@#@石子:
@#@水=1:
@#@1.18:
@#@3.19:
@#@0.44,坍落度为3-5㎝。
@#@每立方砼材料用量为:
@#@水泥418㎏、砂494㎏、石子1334㎏、水184㎏。
@#@煤仓顶盖采用11#工字钢或不低于18kg/m的铁路按照500×@#@500的矩型格焊接,其两端担头不低于500mm,其上采用不低于50mm木板或不低于4mm铁盖严,并留有1000×@#@1000mm的卸料孔,卸料孔周边设置栅栏以防止人员及物料坠落。
@#@@#@103采区煤仓采用锚网喷作为永久支护。
@#@每断面布置14条锚杆,躲避所每断面布置9条,锚杆采用φ18mm长2000mm的螺纹钢树脂锚杆,间、排距为900mm,锚固力≥85KN。
@#@只要够排距就必须先打注锚杆,初喷为C20砼,厚度为70mm。
@#@材料采用P.C32.5R普通硅酸盐水泥中粒河沙及粒径3~5mm的石子。
@#@配合比为水泥:
@#@沙子:
@#@石子=1:
@#@2:
@#@2(重量比)水灰比为0.4~0.45:
@#@1。
@#@@#@金属网长×@#@宽=1500mm×@#@1000mm,由φ6mm的冷拔丝焊接而成,网眼为正方形,边长为100mm。
@#@网片连接时,一组网子网片的短边相连接;@#@网片的长边与后一组的网片的长边连接,金属网安装时必须紧贴巷道岩面,网片齐直,然后压上锚杆托盘拧紧螺帽,锚杆的外露长度30~50mm。
@#@复喷厚度100mm。
@#@@#@若局部压力大则采用锚索加强支护,锚索规格为φ17.8mm,全长5500mm,锚入长度5000mm,并保证锚索锚入硬岩不小于1000mm。
@#@外露长度为100~300mm。
@#@采用树脂锚固剂进行锚固,锚固剂为直径25mm,长度为500mm,最小锚固长度要≥1500mm(即每个锚索眼至少注3块树脂药卷)。
@#@@#@5.锚网喷施工@#@⑴锚杆安装@#@①每次打锚杆眼时,必须按顺序施工,然后向两侧依次分打以便于固定金属网。
@#@多排锚杆施工时由上往下施工。
@#@必须打一个锚杆眼安装一条锚杆并上紧托盘。
@#@煤仓锚杆紧跟工作面,放炮前空帮距离不超过锚杆排距,每循环进度不得超过1.2m。
@#@ @#@②打眼时,采用φ32mm的钻头配合7655型风动凿岩机,配合长1.2米、2.0米的六棱型对角φ28mm的钻杆施工炮眼和锚杆眼。
@#@@#@③严格控制打眼深度,打眼前要预量钎子长度,确保眼深比锚杆长度短100mm。
@#@@#@④打完眼后,应把眼的泥水和岩煤粉清理干净,以确保树脂药卷与眼壁的粘接力。
@#@可采用吹杆吹眼,水冲刷锚杆眼,以保证眼的泥水和岩煤粉吹刷干净。
@#@@#@⑤锚杆安装时,应首先把树脂药卷依次放入锚杆眼,用锚杆顶住药卷,启动锚杆机或手持式气扳机将药卷顶入眼底位置后开始搅拌。
@#@搅拌时间不少于40秒钟。
@#@然后上托盘并用扳手拧紧螺母,保证托盘压紧、压正金属网并紧贴巷道表面煤岩。
@#@@#@⑵挂联金属网的要求@#@①每次放炮完毕后,先处理帮上危矸活石,将渣石扒净,后把金属网、锚杆按设计间排距布置好,网子连接采用搭接或扭结方式,并保证连接强度。
@#@@#@②联网时必须用专用工具将冷拔丝扣拧紧,并压紧压实,使所联网密贴、牢固。
@#@@#@③采用网孔为100×@#@100mm的金属网时,要求冷拔丝穿在新挂网的网边与已挂网的第二个网孔联接,并逐个连接牢固。
@#@@#@④若出现巷帮不齐直时,必须用手镐顺直后,再挂网。
@#@所有金属网在铺挂时,不准出现空露帮现象。
@#@@#@⑶喷浆@#@①喷浆前,应首先检查喷射地点的安全情况和规格尺寸,用长柄工具先摘掉待喷段浮石、活石,并按设计要求将有欠挖的部分处理掉,然后用高压水冲刷岩帮,对软岩和易风化岩石(膨胀岩石例外)要冲刷一段喷一段。
@#@@#@②喷浆前,所有设备必须先进行检查,无问题时再进行动力和压风试验,保证运转(指空运转)正常。
@#@@#@③喷浆机司机应由责任心强,了解所用喷浆机性能,并能解体检修换件受过技术培训的同志担任。
@#@操作顺序为:
@#@@#@开机:
@#@开水---开风---送电---加料@#@停机:
@#@停料---停电---停风---停水@#@④喷射顺序:
@#@先墙基后墙拱,先凹后凸依次进行,每两段接茬处应成斜交接茬。
@#@@#@⑤煤仓初喷紧跟迎头,初喷厚50—80mm,复喷达到设计规定。
@#@@#@⑥喷射作业时,工作人员必须佩带手套、防护眼镜、防尘口罩。
@#@@#@⑦拌料要均匀,人工拌料要不少于三遍,推行潮料喷浆。
@#@@#@⑧喷射时,喷头力求与岩面保持垂直,喷顶时其最小角度不小于65°@#@。
@#@喷头距岩面距离不大于1米,如遇裂隙低凹处时,应先喷填,然后再进行正常喷射。
@#@喷头一般要按螺旋型轨迹运行,螺旋型圈直径为250mm。
@#@喷头一圈压半圈均匀缓慢移动。
@#@在喷浆前应划分区段,按顺序进行,区段划分一般为1.5---2米,相邻区段接茬要斜交接茬。
@#@分层喷射时。
@#@二次喷射前应冲洗受喷表面。
@#@喷浆后,应对喷体进行洒水养护。
@#@@#@⑨当发生堵塞管子或突然停风、停电时,应先停止加料关闭喷头水阀门,喷头应向下放置,喷头前方不准站人,采用敲击法疏通。
@#@人员要紧抱喷头,喷口要朝下方,不准对人或用眼瞧。
@#@@#@拆模及养护:
@#@仓壁及墙部砼24小时后拆模,梁板及拱部砼3天以后拆模。
@#@砼终凝后洒水养护,不少于7天。
@#@@#@6.施工生产辅助系统@#@⑴提升运输@#@煤仓掘进矸石经中心导孔溜至煤仓下口,由仓口装入矿车,经103主巷---390东大巷--立井--地面;@#@施工材料由立井----390东大巷—103轨道集中巷—103皮带集中巷运至煤仓上口。
@#@@#@煤仓施工机具、钢筋及模板等垂直运输采用煤仓上口巷布置的25kw调度绞车提升,提升天轮由4根树脂锚杆固定在仓顶硐室顶板上。
@#@@#@⑵供风、供水、供电@#@煤仓施工利用103皮带集中巷原有的风、水、电供应系统。
@#@@#@⑶通讯、信号及照明@#@煤仓施工期间为方便上下口联系,在煤仓上下口适当位置分别安装一台矿用机做为通讯工具。
@#@@#@在煤仓上口、搅拌机附近及煤仓下口适当位置安设照明设施,煤仓采用矿灯照明。
@#@@#@⑷通风@#@煤仓施工时,风流从103轨道集中巷到103皮带集中巷形成通风系统,禁止大块从中孔溜下,如有堵孔,应按下列方法处理:
@#@煤仓刷大之前,中心导孔设一钢丝绳,上头系在牢固的位置上,下头有一部分余绳,当中心导孔有堵矸时,可及时上下联系,上、下间隔拉动钢丝绳,把中心导孔疏通,下部拉动钢丝绳的人员,不得站在煤仓下口位置,必须站在安全地点操作,以防矸石落下伤人。
@#@@#@⑸施工设施布置@#@仓筒布置2寸高压胶质压风管一趟,1寸胶质供水管一趟,信号、放炮电缆各一条。
@#@上述设施均由钢丝绳沿仓壁悬吊。
@#@@#@临时封口盘采用工字钢做为主梁,梁上铺设50mm厚松木板。
@#@提升、压风、供风、供水、砼输送管、风筒、人行爬梯口在仓板适当位置留出孔洞。
@#@@#@7.施工测量@#@⑴平面控制测量:
@#@根据井下巷道设计图纸,进行导线设计,将导线敷设到煤仓上下口巷道,对点位误差进行预计,确定导线等级,保证煤仓上下口贯通。
@#@@#@⑵高程控制测量:
@#@核算高程和坡度,水准测量或经纬仪三角高程测量控制点应测设到煤仓上下口附近。
@#@@#@⑶中心及十字中心线的标定@#@煤仓中心的标定:
@#@根据井下导线和标定要素,在煤仓上下口用极坐标法标出煤仓中心位置。
@#@上口中心点设在巷道顶板上,下口中心点设在巷道底板上。
@#@@#@十字中心线的标定:
@#@在煤仓上下口中心安设经纬仪,按设计定出十字中心线方向;@#@沿巷道方向布点在巷道顶板上,垂直巷道方向布点在两帮上。
@#@@#@⑷中心及十字中心线的调整@#@用反井钻机在煤仓中心位置钻出φ1000mm中心导孔,上下口贯通后,对上下口中心及中心线进行联测,调整点位偏差。
@#@重新标定煤仓中心及十字中心线的位置。
@#@@#@三、劳动组织及工期@#@1.煤仓由扩掘一队担负施工,采用“三八”工作制。
@#@@#@煤仓仓身掘、砌喷劳动组织表@#@煤仓刷大@#@序号@#@工序@#@工种@#@人数@#@1@#@仓身刷大@#@钻手@#@12@#@2@#@仓身刷大@#@领钎工@#@3@#@3@#@仓身刷大@#@排矸清底@#@9@#@4@#@仓身刷大@#@装岩司机@#@3@#@5@#@仓身刷大@#@搬运工@#@6@#@6@#@仓身刷大@#@班长@#@3@#@合计@#@36/3=12@#@煤仓喷浆@#@序号@#@工序@#@工种@#@人数@#@7@#@喷浆班@#@喷浆机司机@#@3@#@8@#@喷浆班@#@喷射手@#@3@#@9@#@喷浆班@#@拌、上料工@#@12@#@10@#@喷浆班@#@班长@#@3@#@合计@#@21/3=7@#@煤仓砌筑@#@序号@#@工序@#@工种@#@人数@#@11@#@煤仓砼砌筑@#@砼工兼@#@17@#@12@#@煤仓砼砌筑@#@拌料工兼@#@17@#@13@#@煤仓砼砌筑@#@班长兼@#@2@#@合计@#@36/3=12@#@注:
@#@各工种可按安全规程和操作规程要求穿插进行,但每班总人数不得超过12人。
@#@@#@2.施工工期安排@#@煤仓施工期为30天。
@#@@#@四、煤仓工程质量及保证工程质量的主要措施@#@1.工程质量目标@#@ 单位工程质量等级:
@#@优良。
@#@@#@ 2.工程质量标准@#@⑴严格按照施工图和设计文件中规定的要求和质量标准施工。
@#@@#@⑵严格执行GBJ213-90《矿山井巷工程施工及验收规》、MT5009-94《煤矿井巷工程质量检验评定标准》及国家现行的其它有关规、标准和规定。
@#@@#@3.工程质量目标控制原则@#@⑴坚持以质量为核心,质量第一、安全第一,把质量管理作为施工管理的中心环节。
@#@@#@⑵实行全面质量管理,职能部门盯靠现场,严把质量关,确保工程质量。
@#@@#@⑶坚持以预防为主,实行事前、事中、事后控制相结合,执行质量否决权。
@#@@#@4.施工中保证工程质量的主要措施@#@⑴施工前要组织施工人员认真学习质量标准及施工作业规程,使每个人都能掌握工程的施工方法和每道工序的质量标准和要求。
@#@@#@⑵施工前和施工过程中,不断开展全员技术培训和技术练兵,提高施工技术水平。
@#@@#@⑶建立健全现场质量管理及检查机构,配备专职质量检查人员,完善质检人员岗位责任制。
@#@@#@⑷加强施工计量管理,配备足够数量的计量器具,认真进行计量监测,确保计量的准确性。
@#@@#@⑸定期开展工程质量检查,认真做好质量自检、互检、专检工作。
@#@严格实行工序质量控制,上道工序不合格,下道工序不施工。
@#@对重要工程部位设置质量控制点,将质量隐患消除在施工过程中。
@#@@#@⑹建立质量检查验收挂牌和奖罚制度,激励职工提高质量意识。
@#@@#@⑺建立工程专用施工日志及检验记录,设专人保管并随时提供查阅。
@#@发现质量问题,及时采取措施,有完整的质量记录。
@#@@#@五、技术安全措施@#@1.一般要求@#@⑴施工人员必须树立“安全第一、预防为主”的思想。
@#@区队要建立安全检查机构,配有专职的安检人员,定期进行安全检查和安全汇报,定期进行安全技术培训。
@#@@#@⑵严格执行《煤矿安全规程》的有关规定,严格按照《施工组织设计》和《施工作业规程》以及其它操作规程进行施工,杜绝“三违”。
@#@@#@⑶加强通风瓦斯管理,配备合格的专职人员,爆破作业要执行“一炮三检”制度。
@#@建立健全管理制度,瓦斯检查人员要跟班检查甲烷,一氧化碳,二氧化碳的浓度,每班至少检查三次,做到不漏检,不空班,必须填好瓦斯检查记录,如有瓦斯异常情况必须及时汇报,超限后及时撤人。
@#@@#@⑷施工现场必须建立健全防火管理制度。
@#@设有防火设施。
@#@严禁携带烟火入井。
@#@火工口按要求进行储存和搬运。
@#@@#@⑸特殊工种人员必须经培训合格后,持证上岗。
@#@各岗位责任制、操作规程、安全标志等均要悬挂在施工现场。
@#@@#@2.凿岩爆破安全措施@#@⑴爆破作业,必须遵守《煤矿安全规程》井下爆破的规定。
@#@@#@⑵打眼方法、工作面尺寸、炮眼布置、个数、深度、角度、装药联线及爆破等必须在施工作业规程中明确说明。
@#@爆破前后必须符合《煤矿安全规程》井下爆破的规定。
@#@@#@⑶井下爆破,拒爆、残爆的处理方法以及装配引药都必须按照《煤矿安全规程》规定。
@#@@#@⑷建立健全炸药、雷管运输、储存、保管、领退制度。
@#@雷管必须进行导通检查,合格后方可使用。
@#@不同厂家、不同时期、不同规格的雷管不得混合使用。
@#@@#@3.装岩安全措施@#@⑴装岩前必须将矿车安设在煤仓下仓口正下方固定牢固。
@#@设置挡车棍。
@#@@#@⑵装岩前必须检查工作区域的施工用具,将其摆放在安全位置,,以防矸石落下砸坏。
@#@@#@⑶装岩作业时,必须注意前后左右人员的安全和自身安全。
@#@@#@⑷如发现拒爆、残爆,不准装岩,必须立即停止其他工作,按要求进行处理。
@#@@#@⑸严禁在施工围进行其它工作和行人通过。
@#@严禁用手扶或碰撞装中的矿车。
@#@@#@⑹装岩工作结束后,必须检查煤仓下仓口及周围有无危岩活石,待处理确定安全后方可离开。
@#@@#@4.提升运输安全措施@#@⑴提升钢丝绳,提升容器及连接装置、钩头,绞车制动装置等各种保护和闭锁装置,每天必须由专职人员检查,并做好记录,发现问题,及时处理。
@#@@#@⑵每一提升系统,都必须设有单独的信号装置。
@#@且必须符合《煤矿安全规程》第393条之规定。
@#@@#@⑶人力推车时,必须遵守《煤矿安全规程》第362条规定。
@#@@#@⑷升降人员,应符合《煤矿安全规程》第380条规定。
@#@@#@5.防坠安全措施@#@⑴煤仓上口必须有防止人员、物料坠入的设施。
@#@周围设置栅栏,进出口设栅栏门,只准在通过人员或车辆时打开。
@#@@#@⑵处理堵塞时,应遵守《煤矿安全规程》第330条规定。
@#@@#@⑶煤仓中心孔溜矸时,上口周围工作人员必须佩带安全带,安全带系于牢固地方。
@#@@#@⑷溜矸时,煤仓下方严禁有人作业。
@#@煤仓下方人员作业时,应先与煤仓上方联系,盖严溜矸孔后,方可进入作业现场。
@#@@#@⑸煤仓中心钻孔后,不施工该部位或有人在钻孔周围作业时,必须用8mm厚铁板或50mm厚木板盖严。
@#@@#@⑹溜入煤仓下方的矸石堆距溜矸口不得大于0.5米,以免矸石飞溅。
@#@@#@⑺人员通过爬梯上下时,一次只能通过1人,爬梯必须设置安全护栏。
@#@@#@6.综合防尘@#@⑴采用湿式打眼,装岩洒水,潮喷,喷浆开启除尘机和水幕。
@#@@#@⑵加强自身保护,有粉尘和煤尘的地方必须戴防尘口罩。
@#@@#@7.文明施工@#@⑴工作面保持清洁,无杂物,工具放整齐。
@#@风水管路用后盘好悬挂。
@#@@#@⑵巷道无积水,无杂物,无其他杂物。
@#@@#@⑶做到四不漏(风,水,油,电)四条线(管路,巷道,线路,轨道)。
@#@@#@⑷运送材料应有计划,硐室及巷道堆放材料要整齐、有序,不得乱堆积碎石、道木、回弹料等。
@#@施工必须工完料净。
@#@@#@";i:
2;s:
150:
"Superpave沥青混合料配合比设计方法的实践应用@#@ @#@@#@Superpave沥青混合料配合比设计方法的实践应用@#@ @#@@#@";}
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