高效永磁电动机的现状与发展Word文档格式.docx
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30
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90.2
1.5
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众所周知,永磁电动机采用永磁体励磁,不需要无功励磁电流,所以显著提高功率因数,减小了定子电流和定子电阻损耗;
而且在稳定运行时没有转子电阻损耗,进而可以因总损耗降低而减小风扇(小容量电机甚至可以去掉风扇)和相应的风摩耗,从而使其效率和功率因数比同规格感应电动机高。
两且在轻载时仍可保持
较高的效率和功率因数,使轻载运行时节能效果更为显著。
因此,永磁电动机较容易做到高效率,既达到IE2级的效率值。
如果迸一步优化设计,采用高性硅钢片和先进工艺,在降低一个机座号或者缩短铁心的情况下,可以达到超高效,既
IE3级的效率值;
在不降低机座号或适当增加铁心的情况下,部分规格有可能达到超超高效,既IE4级的效率值。
考虑到我国稀土资源丰富和稀土永磁产量已列世界前茅的优势,研发超高效和超
超高效永磁同步电动机是我国发展高效电机的重要途径。
2我国高效永磁同步电动机的研发现状
国内许多高校、研究所和企业针对不同应用场合,先后开发出了多种高效、超高效超超高效异步起动永磁同步电动机和变频调速永磁同步电动机产品。
现简要介
绍几种典型产品,需要说明的是,这些产品是在IEC60034—30颁布之前研发的,与IE3和IE4的效率值稍有出入,只要调整设计和优华,有可能达到所规定的标准。
2.1油田抽油机用高效高起动转矩永磁同步电动机
目前,油田抽油机用感应电动机普遍存在“大马拉小车”现象,电能浪费严重。
国内针对油田抽油机负载特性,在减小I〜2个机座号的情况下开发出高效高起动转矩永磁同步电动机系列(图1),该系列电机不仅在额定负载时效率和功率因数高,并且在轻载(1/4额定负载)时仍具有用较高的效率和功率因数,在不同油田运行时节电率达20%以上,表5为其中两种典型规格电机效率与感应电动机和IE3标准对比。
1高效永磁电动机应用在油田抽油机上
表5高效永磁电动机与感应电动机和1E2标准对比
电机规格
电机类巾
效率/%
机座号/
铁心长
转子型式
37kW6极
高效水催
电动机
20OL2-
6/220mm
铸铝转子
感应
25OM-
6/225mm
IE3
55kW6极
高效永磁
25OM・
感应电动机
92.0
280S_
6/215mm
2.2化纤纺织用高效高牵入转矩永磁同步电动机化纤纺织用高效高牵入转矩永磁同步电动机属于异步起动永磁同步电动机。
化纤纺织用电机稳定运行时负载并不很大,但是其负载的转动惯量却很大,这对电机的牵入同步能力提出了较高的要求。
永磁同步电动机在起动过程中不但要求有足够的起动转矩,以克服负载转矩使电机起动并运行到接近同步转速,还要求电机有足够高的牵入同步能力,使电机能够顺利牵入同步,这在设计上是相互制约的,而且永磁同步电机由于转子上要安放永磁体,转子槽不可能太深,使起动性能的改善更难。
因此在相同负载情况下,化纤纺织用电机尺寸一般比普通电机大l〜2个功率等级,使得电机在运行时也存在“大马拉小车”现象,电能浪费严重。
国内经过多年研究,所开发的7.5kW极、llkW4极、15kW极和18.5kW极在体积不增大的情况下能够达到超高效甚至超超高效性能指标(见表6和表7)。
综合节
电与普通感应电动机比高到23%左右,与纺织专用电机比也在10%〜15%左右,节电效果非常明显。
图215kW高效高牵入转矩永磁同步电动机在现场运f表6超高效高牵入转矩永5S同步电动机与【E3标准对日
电机規格
电机类型
机您号/铁心长
15kW4极
趙高效水磁电动机
93.62
I6OL-
4/180mm
传铝转产
高效水做
-
I6OM-
4/155mm
IB3
92.3
18.5XW4极
趙岛效水/电动机
160L-
93.0
I60M-
4/165mm
表7超超高效高牵入同步能力永磁同步电动机与1E4标准对比
电机規恪
效丰/%
机朋号/铁心长
转饰式
!
5kW4极
超超岛效永磁电动机
94.48
4/l80nun
铜条转子
超髙效水磁同步电动机
岛效水磁电动机
16OM
DE4
7.5kW4极
超超高效永
磁电动机
132L-
4/IX0mm
啊条转子
超必效水借电动机
I32S-
4/145mm
钢条转子
高效水磁电动机
I32M-
4/2IOmm
俸铝转子
IE4
2.3高效高过载能力永磁同步电动机高效高过载能力永磁同步电动机主要是应用于风机、泵类负载。
据电力部门估算,煤炭行业的风机、水泵在20世纪五、六十年代的老设备约占1/3,其本身运行效率只有30%一40%,系统运行效率大约为20%。
由此造成的能源浪费是巨大的。
因此针对风机、泵类负载特点,国内在十五期间,通过对该类电机的共性关键技术研究,解决了制约该类电视的技术难题,所开发的1lkW2极电机和18.5kW极
电机(见图3)都达到了IE4标准规定的效率值(见表8)。
图3超超高效永磁同步电动机(llkW2极)
图4屏蔽泵用永磁同步电动机(55kW4极)
表8超超高效高过载能力永磁同步电动机与IE4指标对比
札座号/
1
18SW4极
超超高效永磁电动机
4/l65mm
超高效水磁电动机
高效永磁电动机
160M-
铸铠转子
944
llkW2极
超超髙效永磁电动机
132S-
2/i45mm
另一类特殊用途的高效高过载能力永磁同步电动机为屏蔽泵用永磁同步电动机,该类电机主要用于石油、化工、制冷、制药、核工业及许多新兴工业部门运送易燃、易爆、有毒、贵重、腐蚀燃、放射性的各种介质。
为保护电机的誉受腐蚀,必须在定转子外面加密闭的屏蔽套,这就需要加大定转子之间的气隙。
降低了电机的效率和功率因数,因此造成电能浪费严重。
这种电机若改为永磁电机主要制约因素为:
转子细长、转子空间有限;
永磁体高温退磁问题。
国家稀土永磁电机工程技术研究中心通过技术攻关,解决了关键技术问题,研制出5.5kW极和370W2板两种规格样机(见图4),该电机与同规格感应电动机相比数据如图9所示。
表9屏嚴泵用永磁同步电动机与感应电动机性能比较
功率ZkW
效牢廉
功率因数
机屋号
感应电动机
0.76
J32
永確电动机
893
0.994
112
2.4中型异步起动高效稀土永磁同步电动机
目前,中小异步起动高效永磁同步电动机主要用作驱动“三机一泵”(风机、压
缩机、冷冻机和水泵),这类负载要求高效率、高功率因数和高过载能力,同时要求运行稳定可靠。
中大型永磁同步电动机在效率掇舞技术上可以采用小型高效高过载能力永磁同步电动机的技术措施,但制约中型高效稀土永磁同步电动机研发的主要因素是工艺结构问题。
因为中小型电机转子空间有限,在有限空间内既要放置足够的永磁体来满足所需的磁通,又要放置起动笼来满足异步起动能力,同时还要开一定面积的轴向通风孔,保证电机的温升满足标准,因此会造成每个细节尺寸非常紧张,机械强度接近极限(如图5所示)。
目前该类电机主要是在原有电机上进行改造,通过技术攻关,国家稀土永磁电机工程技术研究中心研发出112kW极、300kW极、260kw4极和3IOkW6极几种典型规格祥机,图6为1120kW4极样机照片。
两种电机性能指标与原感成电动机相比如表10所示。
节能效果明髭,以300kVfe例,经北京首钢现场实测节电率为7。
2%,—年可节电16.6万kWh,如果是全新设计,效率还能提高。
表10中型永磁同步电动机与感应电动机性能比较
功率/RW
效率
1120
0.88
水磁电动机
96.4
0.94
300
9L5
0,89
永磁电动机
94.81
0.966
2.5中型变频调速高效永磁同步电动机
在风机、泵类负载,还可以通过变频调速永磁电机来提高节电率和降低起动电流。
国家工程技术研究中心在十五期间,通过对变频调速电机关键技术研究,开发出135kW200kV和300kV三种规格变频调速高效永磁同步电动机,在现场运行实测节电率都在40%以上。
图7为300kWl机照片。
7300kW4极电机照片
3永磁同步电动机提高效率的关键技术
在总结国内许多高校、研究所和企业已经开发出多种高效、超高效和超超高效异步起动永磁电动机和变频调速永磁电动机的经验教训的基础上,经过研究分析认
为,只要进一步优化设计,采用高性能材料和先进工艺,可以开发出符合IEC60034—30能效分级标准的两个系列的高效永磁同步电动机。
一是在比感应电动机降低一个机座号或机座号不变而缩短铁心的情况下,使永磁
同步电动机的效率指标达到超高效,即IE3的效率标准,二是机座号不变或者适当加长铁心,使永磁同步电动机的效率指标达到超超高效,即IE4的效率标准。
两者的功率因数都达到0.93以上。
同时要在满足起动性能和保证高温不失磁的前提下尽鼍降低成本。
为此,既要采用超高效感应电动机降低损耗、提高效率的技术,如采用高性能硅钢片、提高定子槽满率、用铸铜转子代替铸铝转子,改进风扇设计和提高制造精度等:
又要针对永磁同步电动机的设计制造特点,对下列关键技术进行研究攻关。
国内对此已经做了大量工作,取得了一砦突破性进展,但尚须进一步完善,进而在伞行业推广应用。
3.1完善场路结合的电机设计计算程序和软件包,提高计算精度
当前永磁同步电动机的设计计算精度低于感应电动机,因此需要修改完善永磁
电机电磁场分析计算软件,同时运用计算软件,分析计算各种磁路结构的三维磁场,从中总结出端部效应的规律,对二维电磁场计算软件进行分析修正,既方便计算,又提高计算精度。
在总结已开发样机经验的基础上,对原有以路为主的电磁计算软件中的各项参数和系数进行修正,并与电磁场计算软件耦合起来形成场路结合的计算软件。
完善适合永磁同步电动机特点的机械计算、热计算和振动、噪声分析计算软件。
在总结、完善上述软件的基础上,充实数据库,形成完整的软件包,在全行业推广应用,以提高全行业的研发水平。
3.2磁路结构及尺寸的优化设计超高效和超超高效永磁同步电动机的转子窄间有限,既要安放足够的永磁体以提供必需的气隙磁密和改善磁场波形,又要安放足够的起动笼在满足所要求起动转矩(含堵转转矩、最小转矩、牵入转矩和失步转矩)的前提下.减少堵转电流,还要使转子有足够的强度和刚度,便于制造,需要对磁极结构、起动笼槽型等进行创新和优化设计,在大量实践的基础上总结出设计准则。
3.3电磁负荷的优化选择超高效和超超高效永磁同步电机的磁路波形接近矩形波,齿磁密与轭磁密的分布与感应电机不同,需要对定子槽形进行优化设计,以降低总铁耗。
由于效率和功率因数都高于感应电机,其电磁负荷的合理分配和选择以及风扇设计也与感应电机不同,需要进行热计算和冷却系统优化设计,从而总结出优化设计准则。
3.4负载铁耗的修正和减少负载杂散损耗的技术永磁同步电动机没有转子铜(铝)耗,定子铜耗较小,铁耗和负载杂散损耗占总损耗的比例较感应电动机大,因此重点应放在降低铁耗和负载杂散损耗。
高效永磁同步电动机的空载气隙磁场中谐波含量比感应电机大,因而空载杂散损耗大,使空载铁耗(含空载杂散损耗)大;
而负载时气隙磁密降低,使负载铁耗比空载铁耗小,需要通过大量计算和试验以总结提出负载铁耗的修正系数。
超超高效永磁同步电动机的负载杂散损耗虽小于感应电机,但仍占总损耗的很大比例,要进一步提高效率必须着重减少负载杂散损耗,这就需要进行大量电磁场计算,总结影响杂散损耗的影响因素,探索减少杂散损耗的设计技术和制造工艺措施。
同时需要运用高精度的电量和转矩测量仪器对大量样机进行测试,总结归纳出负载杂散损耗的数值和影响规律。
3.5制造工艺技术研究超高效永磁同步电动机成本高的原因之一是制造工艺较复杂。
除采用感应电动机的先进制造工艺外,还要进行装配后永磁体充磁技术、带磁永磁体装配技术等制造工艺技术研究,并开发相应的工装模具。
做到既提高生产效率,又降低制造成本。
3.6试验方法研究永磁电机采用永磁体励磁,其试验方法不能完全采用感应电动机和电励磁同步电动机的试验方法,难点在于:
①铁耗的测试和分离,在用损耗分析法测试效率时,在感应电动机标准中认为负载和空载铁耗是不变的,而永磁电机由于电枢反应以及温度变化对永磁体性能的影响,使得铁耗从空载到负载变化较大,因此要针对永磁电机的特性进行试验研究,总结出铁耗测试方法及修正规律:
②堵转转矩、堵转电流、最小转矩和牵入转矩的测试,由于永磁体的存在,在做堵转转矩试验时电机产生振动,容易对电机造成机械破坏或测试仪表损坏:
最小转矩和牵入转矩的测试要求也与普通电机不同;
因此需对测试转矩的不同方法进行试验验证和分析研究,最终总结出永磁电机转矩特性测试方法和修正方法;
⑧负载杂散损耗的精确测量;
④永磁体性能一致性和稳定性的检测方法。
4高效率电动机节能潜力和经济效益
根据国内外调查,工业领域电动机年平均运行时间约在3000h左右,但在石油、
化工、造纸、冶金、电力等行业,电动机年运行时间往往超过6000h,对于这些
运行时间长的场合,如采用高效、超高效甚至超超高效永磁电动机将会对能源节约带来更显著的效果。
据统计,2006和2007年全国共生产各种电动机2.5亿kW其中中小型电动机年产量约占总产量的70%〜80%。
中小型电动机耗电量占总发电量的50%,加上大型电动机和微电机,耗电量达60%,是电力生产部门最大的用户。
如果效率平均提高一个百分点,则将会节约电能1833万kw,按工业用电0.6元k/w.h计算,则可节约电费1100万元左右,同时还可以减少663万kg炭排量。
根据《京都议定书》,每吨炭排量可以销售到15〜18美元,中国和联合国正在北京筹建炭交易中心,预
计2012年,中国炭排量定额占41%,也就是说超过41%,要花钱买炭排量,低于41%,可以卖出。
因此高效永磁同步电动机从国家政策导向和市场需求方面都有其他电机不可替代的优势,市场前景非常广阔。
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- 高效 永磁 电动机 现状 发展