项目悬挑硬防护施工组织方案Word文档格式.docx
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穿钢管后利用木楔将悬挑钢梁固定。
(3)预埋在楼板和梁上的卡环采用16的圆钢现场提前加工而成,16的U形螺栓采用成品螺栓,进场后需经过验收合格才能使用。
楼板钻孔孔径为20,板底加3厚的钢板垫片,用双螺帽将螺栓与楼板进行固定。
卡环的固定如图所示:
3、钢丝绳安装
钢丝绳采用花篮螺栓连接,钢丝绳与钢管拉结点位于端头100mm处,与楼层拉结处预埋钢筋连接。
具体连接大样如图:
绳卡固定大样
花篮螺栓连接大样
4、防护搭设
4.1搭设程序
放线定位----卡环预埋----主梁铺设、固定----钢丝绳卸载----水平横杆搭设----立面防护搭设----木板铺设----踢脚板、密目网安装----检查验收
4.2搭设方法
按照1500的间距在楼板上进行放样,预埋卡环。
前后卡环间距1300,外面一个卡环距建筑结构外边100。
卡环用16圆钢现场制作,卡环与板的底筋绑扎牢固,并沿垂直于卡环方向加一根钢筋与板筋进行固定。
主梁间距1500,建筑物内锚固1600,悬挑4400,主梁端部离第一个卡环距离200。
主梁与卡环之间用木楔塞紧。
第一道钢丝绳吊点位置在钢管主梁端部100处,第二道钢丝绳吊点位置位于悬挑端部往里2000处,钢丝绳吊点处在钢管上加设扣件固定,防止钢丝绳滑动。
钢丝绳连接大样如上述第3条。
钢管主梁上水平钢管按间距700设置钢管次梁,钢管与钢管用扣件固定。
立面防护架管的搭设:
立面防护高度为1200,下部150高满铺踢脚板,刷红白相间油漆,钢管刷红白相间油漆。
满铺密目网。
水平钢管次梁上满铺脚手板,上面在铺一层密目网,防止小颗粒建渣下掉。
5、断口处搭设
防护在施工电梯处断开,安装挑防护的楼层不涉及塔吊附着。
五、搭设时安全注意事项
(1)搭设人员必须佩带安全带,并正确使用,高挂低用。
(2)搭设悬挑硬防护时,必须对钢管主梁采取可靠固定后,方可进行其它步骤的施工。
(3)钢管与卡环必须用木楔固定牢固。
(4)搭设大角的硬防护时,应在搭设完一半时采取钢丝绳斜拉卸荷后,再搭设剩余的一半。
(5)硬防护搭设完成后,应对每根悬挑钢管做一道钢丝绳斜拉,做为安全储备。
(6)本防护作为楼层的水平硬防护,严禁在上面堆载及施工作业。
六、检查与验收
1、防护搭设完成后,施工班组要进行自检,看是否按照方案搭设。
然后报项目部验收,由项目部验收后再邀请监理单位验收,监理单位验收合格后方可使用。
验收标准参照《建筑施工高处作业安全技术规范》和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》相关条款。
2、挑防护的搭设应严格按照方案进行,主梁布置遇到结构上不能按1500布置时,应提前告知,以便进行调整。
否则,搭设间距不应超过100。
3、钢丝绳及下撑杆的位置严格按照方案执行,允许偏差为±
50。
4、防护在验收合格通过投入使用后,必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修,才能保证其安全使用。
防护日常的保养和维修必须每天进行一次,定期的维护保养一般每月进行一次。
所以要求作业队防护进行日常的和定期的保养和维修,尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。
防护保养整修的主要内容有:
(1)检查主梁连接是否有所松动,面层有无过多堆放杂物
(2)检查明确防护的整体和局部的垂直、水平偏差。
如发现垂直度有异常现象,应及时加固和消除隐患。
(3)各类扣件的涂油和紧固。
检查扣件时先检查扣件的外观,而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹,再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。
(4)检查脚手板有否松动、悬挑,还要检查四角是否用铁丝扎牢,如发现问题应及时纠正。
(5)与建筑物连接的检查,检查连接件是否齐全和完好,有无松动、移动。
(6)要对外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡松、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查,保证这些安全设施完整、牢固,能正常发挥安全作用。
如果有损坏者要及时调换,如有松动者应及时紧固,如发现松动和开口要及时连通。
(7)检查防护的荷载情况,使其不超过设计荷载,如有超载应及时卸荷至设计荷载。
5、防护的日常保养和定期检查,都要有记录。
6、防护使用中必须经常检查,清除回面层上的杂物,严禁在防护棚上堆积施工材料,或上人,以免发生超载,造成事故。
七、防护拆除
1、在防护拆除前应作好以下工作:
(1)对防护进行安全检查,确认不存在严重隐患。
如存在影响拆除防护安全的隐患,应先对防护进行修整和回固,以保证防护的拆除过程中不发生危险;
(2)在拆防护时,应先清除铺设层上的垃圾杂物,清除时严禁高空向下抛
掷,大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送,能用扫帚集中的集中装入容器内运下。
(3)防护在拆除前,应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量,拆除的安全措施和警戒区域。
2、严格遵循拆除顺序,由后搭先拆、先搭后拆,同一部位拆除顺序是:
铺设层→次梁钢管→主梁钢管。
3、拆除防护时,下部的出入口必须停止使用,对此除监护人员要特别注意外,还应在出入口处置明显的停用标志和围栏,此装置必须内外双面都加以设置;
4、在拆除的防护周围,于坠落范围明显“禁止入内”字样的标志,并有专人监护,以保证拆脚手架时无其他人员入内;
5、防护人工拆除,上下运输也为人工传递,拆下的钢管、扣件及其他材料运至地面后,应及时清理,将合格的,需要整修后重复使用的和应报废的加以区分,按规格堆放。
对合格件应及时进行保养,保养后送仓库保管以备今后使用;
6、防护拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业;
7、拆除时操作人员要系好安全带,穿软底防滑鞋、扎裹腿。
8、防护拆除过程中,不中途换人,如必须换人,则应该在安全技术交底中
八、计算书
悬挑防护棚计算书
一、基本参数
悬挑防护棚类型
单层悬挑防护棚
防护栏高度h1(m)
1.2
悬挑防护棚悬挑长度A(m)
4.4
悬挑防护棚宽度B(m)
100
悬挑防护棚的水平倾斜角度a°
1
主梁间距La(m)
1.5
纵向次梁间距Lb(m)
0.725
主梁之间添加横向次梁的根数n
内侧纵向次梁离主梁与主体锚固点距离a(m)
二、撑拉杆件参数
支撑序号
支撑方式
材料选择
Ln(m):
支撑杆件在主梁上锚固点到主梁锚固点处直线长度
Sn(m):
支撑杆件在外墙锚固点到主梁锚固点处竖直距离
是否参与计算
上拉
钢丝绳
4.3
3.14
是
2
2.2
搭设示意图:
侧立面示意图
平面图
三、荷载参数
防护层内材料类型
木脚手板
防护层内材料自重标准值gk1(kN/m2)
0.3
栏杆与挡脚板类型
栏杆、木脚手板挡板
栏杆与挡脚板自重标值gk2(kN/m)
0.17
安全网自重gk3(kN/m2)
0.01
冲击荷载pk(kN)
次梁自重gk4(kN/m)
0.0397
主梁自重gk5(kN/m)
0.0602
四、次梁验算
次梁材料
钢管
次梁钢管型号
Φ48.3×
3.6
截面面积A(cm2)
5.06
截面惯性矩Ix(cm4)
12.71
截面抵抗矩Wx(cm3)
5.26
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
回转半径i(mm)
15.9
弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁计算方式
三等跨连续梁
Lc为主梁之间添加的横向次梁的间距,Lc=La/(n+1)=1.5/(1+1)=0.75m
计算简图:
计算抗弯:
M=0.483kN.m
计算抗剪:
V=1.148kN
计算挠度:
ν=2.278mm
M=0.391kN.m
V=0.956kN
ν=1.512mm
承载能力极限状态:
q=1.2×
(gk1+gk3)×
Lb+1.2×
gk4=1.2×
(0.3+0.01)×
0.725+1.2×
0.0397=0.317kN/m
横向次梁的集中力:
R=1.2×
Lb×
0.725×
0.0397=0.035kN
Pk=1.4pk=1.4×
1=1.4kN
正常使用极限状态:
q'
=(gk1+gk3)×
Lb+gk4=(0.3+0.01)×
0.725+0.0397=0.264kN/m
R'
=Lb×
gk4=0.725×
0.0397=0.0288kN
Pk'
=1kN
1.抗弯验算
Mmax=Max(0.483,0.391)=0.483kN.m
σ=Mmax/WX=0.483×
106/(5.26×
103)=91.786N/mm2≤[f]=205N/mm2
次梁强度满足!
2.挠度验算
νmax=Max(2.278,1.512)=2.278mm≤[ν]=La/400=1500/400=3.75mm
次梁挠度满足要求!
3.支座反力计算
极限状态下支座反力:
R次梁=Rmax=Max(1.578,1.369)=1.578kN
正常使用状态下支座反力:
次梁=R'
max=Max(1.194,1.044)=1.194kN
五、主梁验算
主梁材料
双钢管
主梁钢管型号
Φ48×
2.7
7.68
19.78
8.24
32
主梁与主体结构的连接方式
双扣件
扣件的抗滑移折减系数
M=0.87kN.m
V=3.459kN
ν=4.844mm
qx=1.2×
q×
sinα=1.2×
gk5×
sin1=1.2×
0.0602×
0.0175=0.0013kN/m
qy=1.2×
cosα=1.2×
cos1=1.2×
0.9998=0.0722kN/m
Rx=R次梁×
sinα=1.578×
0.0175=0.0275kN
Ry=R次梁×
cosα=1.578×
0.9998=1.5775kN
x=q×
sinα=gk5×
sin1=0.0602×
0.0175=0.0011kN/m
y=q×
cosα=gk5×
cos1=0.0602×
0.9998=0.0602kN/m
x=R'
次梁×
sinα=1.194×
0.0175=0.0208kN
y=R'
cosα=1.194×
0.9998=1.1934kN
Mmax=0.87kN.m
σ=Mmax/WX=0.87×
106/(8.24×
103)=105.588N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁抗弯度满足!
νmax=4.844mm≤[ν]=A/400=4400/400=11mm
主梁挠度满足要求!
R0=0.189kN
R1=5.007kN
R2=3.009kN
上拉部分:
第1道上拉:
F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×
sinα)/(L1×
cosα))))=5.007/(sin(1+arctan((3.14-2.2×
sin1)/(2.2×
cos1))))=6.064kN
第2道上拉:
F2=R2/(sin(α+arctan((S2-L2×
sinα)/(L2×
cosα))))=3.009/(sin(1+arctan((3.14-4.3×
sin1)/(4.3×
cos1))))=5.061kN
4.主梁稳定性验算
Nmax=qx×
A+Rx((A-a)/Lb+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.0013×
4.4+0.0275×
((4.4-1.5)/0.725+1)+(6.0642-5.0072)0.5+(5.0612-3.0092)0.5=7.633kN
λx=L1/i=2200/32=68.75
查《规范》表A得,φ=0.784
σ=N/(φA)=7633.147/(0.784×
7.68×
102)=12.677N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁稳定性满足要求!
六、主梁与主体结构连接点强度计算
扣件抗滑承载力验算:
主梁钢管扣件抗滑移Nmax=7.633kN≤1×
12=12kN
主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算:
Nlmax=R0×
cosα+Nmax×
sinα=0.189×
cos1+7.633×
sin1=0.322kN≤Rc=1×
主梁扣件抗滑承载力满足要求!
七、拉撑绳杆承载力计算
1.上拉杆件为钢丝绳
钢丝绳型号
6×
19
钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)
1400
钢丝绳直径(mm)
14
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
3
花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)
12
花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)
170
主梁拉环直径d(mm)
20
焊缝厚度he(mm)
10
焊缝长度lw(mm)
角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)
160
钢丝绳节点
钢丝绳的最大轴向拉力NS=Max[F1,F2]=6.064kN
查表得,钢丝绳破断拉力总和:
Fg=101kN
[Fg]=α×
Fg/k=0.85×
101/9=9.539kN≥NS=6.064kN
符合要求!
绳夹数量:
n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×
9.539/(2×
15.19)=1个≤[n]=3个
花篮螺栓验算:
σ=[Fg]/(π×
de2/4)=9.539×
103/(π×
122/4)=84.342N/mm2≤[ft]=170N/mm2
拉环验算:
σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×
9.539×
202)=15.182N/mm2≤[f]=65N/mm2
注:
[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
角焊缝验算:
τf=NS/(he×
lw)=6.064×
103/(10×
100)=6.064N/mm2≤ftw=160N/mm2
一)、基本参数
二)、荷载布置参数
作用点号
各排立杆传至梁上荷载F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁间距la(mm)
4400
1500
附图如下:
立面图
三)、主梁验算
主梁材料类型
主梁合并根数nz
主梁材料规格
Φ48x2.7
主梁截面积A(cm2)
4.24
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
4.49
主梁自重标准值gk(kN/m)
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁弹性模量E(N/mm2)
gk=1.2×
1=1.2kN/m
第1排:
F1=F1/nz=1/1=1kN
1、强度验算
弯矩图(kN·
m)
σmax=Mmax/W=0.76×
106/4490=168.31N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.8×
1000×
[68×
1002-(68-4.5)×
84.82]/(8×
107000×
4.5)=104.39N/mm2
τmax=104.39N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=18.87mm≤[ν]=2×
lx/400=2×
4400/400=22.5mm
4、支座反力计算
R1=0.2kN,R2=3.16kN,R3=3.18kN,R4=1.42kN
四)、上拉杆件验算
1550
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法
上拉杆件角度计算:
α1=arctanL1/L2=arctan(3050/3000)=45.47°
α2=arctanL1/L2=arctan(3050/4400)=34.73°
上拉杆件支座力:
RS1=nzR3=1×
3.18=3.18kN
RS2=nzR4=1×
1.42=1.42kN
主梁轴向力:
NSZ1=RS1/tanα1=3.18/tan45.47°
=3.12kN
NSZ2=RS2/tanα2=1.42/tan34.73°
=2.06kN
上拉杆件轴向力:
NS1=RS1/sinα1=3.18/sin45.47°
=4.45kN
NS2=RS2/sinα2=1.42/sin34.73°
=2.5kN
上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=4.45kN
钢丝绳:
查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得,钢丝绳破断拉力总和:
Fg=167.5kN
167.5/9=15.82kN≥NS=4.45kN
15.82/(2×
de2/4)=15.82×
122/4)=139.87N/mm2≤[ft]=170N/mm2
五)、悬挑主梁整体稳定性验算
N=[(NSZ1+NSZ2)]/nz=[(3.12+2.06)]/1=5.18kN
压弯构件强度:
σmax=Mmax/(γW)+N/A=0.76×
106/(1.05×
4.49×
103)+5.18×
103/904.3=166.02N/mm2≤[f]=205N/mm2
受弯构件整体稳定性分析:
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得,φb=1.6
由于φb大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φb值为0.89。
σ=Mmax/(φb
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