545m连续箱梁现浇施工方案secret解析Word下载.docx
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单片长×
高=3m×
1.5m,单片重300㎏,两片平行组拼连接后宽63cm。
2.贝雷架基础(墩柱位置)采用钢筋砼墩基,墩基高度根据现场标高确定,且须加锚杆,使之与承台紧密连接在一起。
3.贝雷架支墩(墩柱位置)在水上栈桥上组拼,采用吊机作业,每侧组合长度详见平面图。
两侧对称安装,组拼时通过连接销、螺栓、支撑架一层层连接。
4.贝雷架支墩(墩柱位置)底部纵向、横向分别与砼基础的预埋锚栓拧固,并与砼基础预埋φ20钢筋纵向双排焊接固定。
中间部位同时用φ48钢管与墩柱“#”字形箍扣牢,每2.0m加一个箍,贝雷架支墩顶部与底部必须箍一层(详见贝雷架基础图)。
5.I30工字钢水平横向桁架采用在水上栈桥上组装,吊机吊装搁放在钢管桩支墩上,并依次组拼其余组合桁架。
6.贝雷架纵桥向承重桁架采用在水上栈桥上组装,吊机吊装搁放在I30工字钢水平横向桁架上,并依次组拼其余组合桁架,组合完毕后,用∠75×
75×
6角钢斜撑在I30工字钢水平横向桁架和钢管桩支墩上面。
上面采用满堂撑门式支架控制标高。
7.在支墩往上拼装过程中,两侧分别安装门式支架及安装门式支架内的斜梯,供上下
人作业施工平台,门式支架在加高过程中每层必须用钢管和贝雷竖架箍牢,支架的外侧挂安全网。
8.要求贝雷架支墩(墩柱位置)安装要垂直,中心线与墩柱的中心线平行一致。
在跨64#~66#墩位置设贝雷架纵桥向承重桁架支撑,上面布置I30工字钢贝雷桁架及[22槽钢,再布置10cm×
10cm间距为60cm的木枋。
再满铺脚手板(铁皮),防止施工期间杂物坠落到行车主干道上及防火。
最后在上面制满堂门式钢管支架支撑。
9.贝雷架拆除时,应自上而下逐层进行,同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行,在拆除必须防止管件坠落。
10.在整体支架上分布设置位移及沉降观测量点,以便施工过程中随时跟踪监控。
三、钢管脚手架搭设与拆除
1、61#~64#墩3跨采用钢管满堂撑支架,在搭设钢管支架前,对61#~63#墩3跨地基进行换填处理,换填高度为1.0m,采用压路机进行分层压实;
对63#~64#墩1跨地基进行回填处理,回填高度为4.5m,在64#墩栈桥附近位置周围插打长度为6.0m钢板桩,间距50cm,防止回填土流失,后对回填土进行分层压实,后浇筑15cm厚C15砼垫层。
2、在搭设规格ø
48(外径)×
3mm(壁厚)全钢管结构支顶时,要求构件连接紧贴牢固。
3、为保证其稳定性,墩柱周围钢管,每隔2.0m用“#”字形箍环抱柱子。
4、所有立杆全部采用钢管,立杆间距90cm(纵向)×
60cm(横向)。
靠近墩柱的地方加密一排立杆,该处立杆间距为45×
60cm。
水平杆设置均为钢管,每1.5m高设纵、横水平杆一道,横杆和立杆用十字扣扣紧。
5、纵横四方向及剪刀撑与横杆和立杆相互用扣件拧固。
6、每搭一层必须检查支架整体垂直度和整体稳定性后才继续搭上一层。
7、随着支架搭设的高度增加,及时在四周外侧安装ø
48×
3mm钢管剪刀撑,与水平面夹角45º
~60º
,连续二层剪刀撑的接口不允许交接支架立杆上下接口处,若采用搭接接长,搭接长度不宜小于600mm,搭接处应用两个扣件扣紧。
剪刀撑与立杆和横杆用活动扣件连结,螺栓必须拧紧、拧实,不得有松动,撑头应锁实,剪刀撑的底部尽可能和地面扩大接触,撑在坚实之处,以增加整体稳定。
8、水平架在其设置层面内应连续设置。
9、加固杆、剪刀撑必须与支顶架同步搭设。
10、支顶架搭设完毕或分段搭设完毕后应进行验收,并作好记录。
11、
拆除支顶架前,应清除脚手架上的材料、工具和杂物。
12、拆除支顶架时,应设置警戒区和警戒标志,并由专职人员负责警戒。
13、支顶架拆除应在统一指挥下,按后装的先拆的顺序进行。
14、拆除工作从一端走向另一端,自上而下逐层进行,同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。
15、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业,并按规定配备好防护用品。
16、支架周围必须按安全规范挂安全网。
17、支架顶布置一层木枋,铺设10cm×
10cm木枋,间距60cm。
然后在上面铺2cm厚酚醛板,四周设ø
3mm钢管防护栏1.4m高,四周设安全网。
18、在地基、整体支架上分布设置位移及沉降观测量点,以便预压及施工过程中随时跟踪监控。
四、钢管桩施工
钢管桩群均位于北江河口侧岸边,最远处距离63#墩中心线为135米,分左、右两幅共10根行列式布置。
为施工工期及钢管桩材料考虑,采用打桩船先进行左幅侧钢管桩施工,待左幅段连续现浇箱梁施工完毕后,将钢管桩拔出,采用吊机在栈桥上进行右幅侧钢管桩施工。
钢管桩施工前,测量标定桩位及桩的相对标高,选好桩的堆放地点,准备打桩时,先用打桩架顶的滑车或辅助吊机把桩吊起,并安插在桩位上,避免安装和堆放时撞击、损坏桩的表层、桩身变形等。
一切准备好,即可开始打桩。
打桩设备采用活塞部分重量为5T或5T以上的柴油锤,64#~65#墩处用打桩架在水上栈桥平台上施工(最大桩长为20m),65#~66#墩处向当地海事部门申请封航后采用打桩船施工。
打桩时每根按20m接长,桩顶打入至齐水上栈桥面附近时再按设计图纸所要求的标高接高。
为了不打断或打变形钢管桩,每个接头处要加6块200mm×
800mm×
120mm钢板,桩底、桩顶要整圈加厚,整桩壁厚不小于8mm,有破洞处应填补好。
以64#墩承台底面标高为±
0.0的相对标高系统,钢管桩底应穿入淤泥层,其入土深度为10m以上,最后桩底标高根据贯入度控制,最后10击的贯入度不超过50mm。
插打时其垂直度要求控制在5‰以内。
打入桩平面位置要求准确,顺桥向偏位控制在40mm以内,横桥向控制在50mm以内。
钢管桩管径为φ530mm,壁厚8mm,打桩至+3.0m左右的设计标高,接长钢管柱至+14.00m左右的设计标高,要严格控制焊缝的质量与垂直度,钢管柱的垂直度不大于0.3%H且不大于20mm。
钢管柱与钢管桩之间的焊缝保证hf≥8mm,外用10mm钢板贴焊密实。
桩间联结系
在3.5m方向上采用[20b槽钢;
2.0m方向上采用[14b槽钢,均为普通热轧槽钢。
联结系均采用焊接方式,且焊高不小于6mm的贴角焊。
钢管柱之间在柱顶、柱底和柱中设置三道联结系,以加强钢管柱的整体稳定性。
联结系采用槽钢,全部为焊高不小于6mm的贴角焊连接。
五、注意事项
1、高空作业时,必须搭设好安全上落梯,挂好安全网。
2、施工人员必须戴好安全帽、扣好安全带。
3、施工工具应放妥,不得随便放置,使用焊机、木工工具时,必须执行安全规程操作。
4、必须搭设安全上落梯供操作人员上落。
5、必须设置安全围栏,防止高空坠物伤人,安全网内的杂物及时清除。
6、不得将模板或其他材料向下抛掷。
7、高空作业人员的衣着要灵便,脚下要穿软底防滑鞋,决不能穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的鞋。
8、六级以上大风或下雨天应停止进行钢管脚手架和贝雷架的搭设,雨后搭设应做好防滑措施。
9、安全网:
贝雷架主梁上部两侧及底部均需架安全网,安全网上的每根系绳都应与支架系结,四周边绳(边缘)应与支架贴紧,系结应符合打结方便,连接牢固又容易解开,工作中受力后不会散脱。
平面网面不得绷得过紧,当网面与作业面高度差大于5m时,其伸出长度应大于4m,当网面与作业面高度差小于5m时,其伸出长度应大于3m,平网与下方物体表面的最小距离不小于3m。
立网网面应与水平面垂直,并与作业面边缘最大间隙不超过10cm。
在使用时,应避免随便拆除安全网的构件、人跳进或把物品投入安全网中以及大量焊接或其它火星落入安全网内。
对使用中安全网,应时行定期或不定期的检查,并及时清理网上落物污染,当受到较大冲击时应及时更换。
10、在进行钢管支架、钢管桩基础和贝雷架搭设和拆除期间,应做好水上交通疏导标识牌,如“前面施工”等,并派专人进行拆除和交通行船指挥,避免出现安全事故。
六、支架设计
为了保证施工的安全,我项目部决定61#~63#墩处于北江大堤软基土上2跨采用软基土处理方法(换填片石、砂砾,换填高度为1.0m,用振动式
压路机碾压密实,后浇筑15cm厚C15砼垫层作为钢管满堂撑支架基础。
(一)恒载和活载规定
1、恒载
恒载包括贝雷架、钢管脚手架、槽钢、竹夹板、脚手板及连续现浇箱梁钢筋混凝土自重等。
2、活载
活载包括新浇混凝土时机械、施工人员及其它运输工具(含所装物料)、安全网和栏杆等荷载。
(二)资料
1、木材弹性模量:
E=9×
103Mpa,2cm酚醛板弹性模量:
E=12×
103Mpa;
[δ]=12Mpa,[τ]=1.9Mpa,[f/L]=1/400
木材容重:
γ1=8KN/m3
底板厚h=2cm
P1=γ1×
h=0.16KN/m2
木枋横截面:
a1×
b1=10×
10cm,a2×
b2=12×
12cm
第一层:
q1=γ1×
b1=8×
0.1×
0.1=0.08KN/m
第二层:
q2=γ1×
a2×
b2=8×
0.12×
0.12=0.115KN/m
2、A3钢弹性模量:
E=2.1×
105Mpa
[σ]=145Mpa,[τ]=85Mpa,[f/L]=1/400
3、根据连续现浇箱梁施工图提供的砼、钢筋量计算得连续现浇箱梁的自重荷载为q1=26.07KN/m
4、施工人员、机、料荷载(计算模板时)P1=3KN
5、振捣砼时对水平模板的施工荷载P2=2KN
(三)模板计算
采用h=2cm酚醛板,下面支撑木枋间距30cm,b1=1m,模板长度2m,
以5跨连续梁形式计算:
A1=b1×
h=1×
0.02=0.02m2
W1=b1×
h2/6=1000×
202/6=66667mm3,I=b1×
h3/12=666666.7mm4
荷载:
q=0.16+26.07+2=28.23KN/m
P=P1=3KN
Mmax=0.105ql2+0.158Pl=0.105×
28.23×
0.32+0.158×
3×
0.3=0.41KN•m
Qmax=0.606ql+0.658P=0.606×
0.3+0.658×
3=7.1KN
δmax=Mmax/W1=410/66.667=6.15Mpa<
[δ]=12Mpa
τmax=1.5Qmax/A1=1.5×
7100/0.02=0.533Mpa<
[τ]=1.9Mpa
f/l=0.644ql3/100EI+1.097Pl2/100EI=(0.644×
28230×
0.33+1.097×
3000×
0.32)/(100×
12×
666.6667)=1/1016<
[f/l]=1/400
满足要求。
(四)第一层木枋(@60cm)计算
木枋横截面为10×
10cm2,木枋跨径取l2=60cm,以简支梁计算
A2=10000mm2,W2=b×
h2/6=106/6mm3
EI2=9×
103bh3/12=75000N·
m4
q=28.23×
0.3+0.08=8.55KN/m
Mmax=0.125ql2+0.25pl=0.125×
8550×
0.62+0.25×
0.6=834.75N·
m
Qmax=0.5ql+0.5p=0.5×
0.6+0.5×
3000=4065N
δmax=Mmax/W1=834750×
6/106=5.01Mpa<
τmax=1.5Qmax/A2=1.5×
4065/10000=0.61Mpa<
f/l=5ql3/384EI=(5×
0.63)/(384×
75000)=1/3119<
[f/l]=1/400
R=0.5ql+0.5p=0.5×
(五)第二层木枋(@90cm)计算
木枋横截面为12×
12cm2,下层钢管支顶架间距90cm
A2=14400mm2,W2=b×
h2/6=288000mm3
103bh3/12=155520N·
q=8.55×
0.6+0.115=5.245KN/m,P=4065N
Mmax=0.125ql2+0.521pl
=0.125×
5245×
0.92+0.521×
4065×
0.9=2437.13N·
Qmax=0.625ql+2.021p=0.625×
0.9+2.021×
4065=11165.68N
δmax=Mmax/W2=2437130/288000=8.46Mpa<
11165.68/14400=1.16Mpa<
f/l=0.521ql3/100EI+2.357Pl2/100EI=(0.521×
0.93+2.357×
0.92)/(100×
155520)=1/1595<
R=1.25ql+3.916P=1.25×
0.9+3.916×
4065=21819.16N
(六)钢管支顶验算
ø
3mm(壁厚)截面面积A=4.239cm2
许用应力[f]=170Mpa
惯性半径(回转半径):
L=150cm,μ=1,得长细比λ=μL/i=1×
1500/15.9=94.3
查《钢结构设计规范》(GBJ17-88)附录一,得ψ=0.681
得[N]=[f]×
A×
ψ=170×
423.9×
0.681=49074.9N>
21819.16N
(七)槽钢(@60cm)计算
[22槽钢间距60cm,其上钢管支架间距l2=60cm,取5米长以五跨连续梁计算:
h=220mm;
d=9.0mm;
t=11.5mm;
A=3624mm2;
W=233.8cm3;
I=2571.3cm4;
s=139.7cm3;
q=5.245×
0.9+0.3=5.02KN/m;
p=21819.16N
Mmax=0.105ql2+0.281pl
=0.105×
5020×
0.62+0.281×
21819.16×
0.6=3868.47N·
Qmax=0.606ql+1.281p=0.606×
0.6+1.281×
0.6=18595.48N
δmax=Mmax/W1=3868.47/233.8=16.55Mpa<
[δ]=145Mpa
τmax=SQmax/Ⅰd
=139700×
18595.48/(2571.3×
104×
9.0)=11.23Mpa<
[τ]=85Mpa
(八)贝雷架验算
1、基本参数
贝雷架自重:
q1=3KN/3m=1KN/m,桁片惯性矩:
I=250500cm4;
桥面钢筋砼荷载:
26.07KN/m;
模板和木枋荷载:
0.16+0.08/0.4+0.115/0.8=0.503KN/m;
钢管重量:
0.3KN/m;
槽钢重量:
0.194×
2=0.398KN/m;
砼振捣荷载:
2KN/m;
贝雷架上均布荷载:
q=1+26.07+0.503+0.3+0.398=28.27KN/m;
跨中集中施工荷载取3KN
2、贝雷架验算
贝雷架取按简支梁(最大跨径取L=14m)进行计算
贝雷架单片单排W=3578.50cm3,I=250500cm4,竖杆A=9.52cm2;
施工贝雷架为单片双排,则:
W=6441.30cm3,I=450900cm4,竖杆A=17.14cm2
[Q]=441.36KN;
[M]=1418.40KN·
Mmax=0.125ql2+0.25Pl
28.27×
14×
14+0.25×
14=703.12KN·
m<[M]=1418.40KN·
Qmax=0.5ql+0.5p
=0.5×
14+0.5×
3=199.39KN<[Q]=441.36KN
28270×
143)/(384×
2000×
450900)=1/893<
f=16mm<
[f]=35mm
3、贝雷架立杆验算:
根据连续现浇箱梁贝雷架桁架节点受力分析,立杆的最大受力:
Nmax=Qmax=132.96<[N]=210KN;
4、销栓剪力验算
根据贝雷架结构受力分析,销栓所受最大剪应力τ=0.5Qmax/AS=0.5×
132.96×
1000/0.00785=8.46Mpa<[τ]=585Mpa;
5、弦杆验算
由于每片贝雷架不全都支在节点上,有些支在弦杆上,根据受力分析,弦杆受最大剪力Q=0.5Qmax=0.5×
132.96=66.48KN<[Q]=560KN;
(九)φ530mm钢管桩验算
φ530mm钢管桩惯性矩:
I=44615.89cm4;
W=1685.77cm3
贝雷架重量:
q1=3KN/3m=1KN/m;
2、φ530mm钢管柱验算
φ530mm钢管柱取按简支梁(最大跨径取L=14m,最高长度取H=30m)进行计算
Qmax=0.5ql+0.5p
3=199.39KN
P=π2EI/4H2=(3.14×
3.14×
2×
44615.89)/(4×
30×
30)=244.39KN
Qmax=107.51KN<
P=244.39KN
3、φ530mm钢管桩摩阻力验算
现按φ530mm钢管桩桩底穿入淤泥层,其入土深度为10m计算
F=1/KC∑fili
=1/2×
π×
0.53×
50×
10
=416.05kN
式中:
K—安全系数,一般取K=2;
C—桩身截面周长;
fi—第i层土的摩阻力;
li—第i层土的厚度
(十)地基土验算
地基土总沉降量:
S=ms∑hiσzi/Esi=0.6×
100×
0.2/10=1.2cm<
1.0L1/2=1.0×
451/2=6.70cm
ms—沉降计算经验系数,取ms=0.6;
σzi—第i层土顶面与底面附加应力的平均值(Mpa),根据现场地基承载力探测试验取200Kpa,(试验数据见附表);
Esi—第i层土的压缩模量(Mpa);
hi—第i层土的厚度(cm)
综合以上计算,按上述方案进行钢管桩、钢管柱、贝雷架和钢管脚手架进行支顶,均满足施工要求。
七、箱梁施工
按照设计图纸,箱梁的施工顺序应严格按设计划分的施工梁段进行。
箱梁施工时,每孔钢束张拉完毕后,不可马上拆除支架,须待下一施工梁段施工完毕后方可卸架。
1、箱梁底、侧模铺设
为确保外观质量,箱梁底模、侧模均采用木模。
A.底板铺设前要临时定出箱梁底板的控制线或中心线,防止底模走样,跑出底板范围以外。
B.底模铺设时应将模板纵横缝对齐,使其拼缝整齐规则,拼缝要严密,不得错缝,有缝隙等。
C.底模与侧模通过专用的倒角木模连接,悬臂端支撑在钢管支架上。
D.底板与支座间缝应密贴平整,严防漏浆。
2、底(侧)腹板的钢筋绑扎
待底模安装完毕,检查合格后,即在底侧模表面上涂一层脱膜剂,脱模剂干后才能绑扎钢筋。
普通梁体钢筋的加工和焊接质量应符合有关规范和设计图要求。
钢筋加工成型后,应全面进行一次检查,与图纸相符合后再成批生产,以防止返工浪费。
梁部通长筋一般在平地上或加工厂对焊接长后,由人工搬运到底模上再安装,为消除通长筋扭曲不顺现象,通长筋宜按照纵向从桥的一头向另一头,横向从中间向两边的顺序,按设计图的位置、间距、标高等先在底板上放样,再安装绑扎底板、腹板钢筋,严防错筋、漏筋现象。
纵向普通钢筋下料时,应调整内、外侧的长度,以适应线型要求。
3、内模安装
内模采用组合式木模板拼装,箱两侧内模通过钢管对撑加固。
4、混凝土浇筑
混凝土采用集中拌和,砼输送泵将砼送至各浇筑的具体位置。
箱梁整个断面分两次浇筑,第一次为底腹板砼浇筑,第二次顶板砼浇筑,两次浇筑的分界线定在上承托的上缘略低处。
箱梁横断面:
先浇底板,后浇腹板,底板浇筑时应预留一定的厚度(2~4cm),待腹板浇筑时,漏出的砼将其填平,多余的应及时清除。
纵向:
纵向采用分段分层的原则,根据天气及浇捣速度,一般纵向先浇分段梁段底板,然后再回头浇腹板,
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- 545 连续 箱梁现浇 施工 方案 secret 解析