东莞市某高层建筑高大模板工程施工方案首层架空层及转换层Word文档下载推荐.docx
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3.5钢管),剪刀撑做法按规范规定。
2.2.2梁模板及支撑架构造做法:
(附后结构计算书)
2.2.2.1梁底模板及支撑架
(1)
用18mm厚胶合板,沿梁长向铺钉于小楞上。
(2)小楞:
100mm松木枋,垂直于梁长方向铺设于大楞上,间距300mm。
3.5mm钢管,沿梁长向设置,承于支撑架立杆的上托面。
(4)支撑立杆:
3.5mm钢管,于梁两侧距梁边200mm各设1根顶杆,沿梁长方向间距900mm(即:
共两排立杆),步距≤1.5m,纵横设Ф48×
3.5mm钢管水平拉杆,Ф48×
3.5mm钢管扫地杆。
梁两端及梁跨中设剪刀撑,梁两侧设交叉斜撑,均用Ф48×
3.5mm,钢扣件连接牢固。
2.2.2.2梁侧模板构造:
(梁高≥800mm时采用)
(1)侧模板:
用18mm厚胶合板。
(2)竖向木枋楞:
100mm(受力截面高度)水平间距300mm。
用钉与侧模板钉牢固,上端用100×
50mm枋木条钉牢在楼模板上及梁模小枋楞上,枋木条紧贴顶牢固竖向小枋楞,使起到支点作用。
3.5mm钢管,梁每侧沿梁底上及板底下200mm各设一排,(梁高为700的没有中间排钢管),设置2根Ф48×
3.5mm钢管,沿梁长方向每间距≤600mm用M12对拉螺杆,每端双螺母进行拉结紧贴,固定竖向小楞,使梁模板满足梁的截面尺寸。
见下梁支撑立面示意图:
2.2.3柱模板构造做法
(1)模板:
用18mm胶合板
(2)
竖向枋木:
100mm松木枋水平间距300mm,靠柱每边角处设一根,与柱模用铁钉钉牢,可作为柱模垂直方向稳定及承受柱砼重。
作用于模板的侧压力及传递该侧压力至柱模板环箍的作用。
(3)模板环箍:
用2根Ф48×
3.5mm钢管,用M12对拉螺栓于柱两对边竖向枋木外按柱截面尺寸夹牢固,每环箍互为置换方向紧贴设置,柱边长为700m,中间不用加螺栓,环箍竖向间距≤500mm。
(4)柱模支架:
在柱模板用吊锤吊垂直就位后,用Ф48×
3.5mm钢管四向斜撑(距柱顶下2m及3.5m处)斜撑顶牢柱模。
斜撑与下层楼板(地下室底板)夹角成60度,必须牢固可靠。
(见柱模板安装图)
3、高支模支撑体系的一般规定和施工要求
3.1模板支架的构造要求
(1)本工程梁模板支撑架用在梁宽×
高在300×
1000mm时,梁底中间不另设支撑立杆。
(2)立杆间必须按1.5m的步距满设双向水平拉杆。
(3)立杆脚下必须有足够能承受上部传下来荷重的能力。
3.2立杆步距不能超过1.5m。
3.3剪刀撑的搭设:
(1)沿支架四周外立面满设剪刀撑。
(2)中部可根据需要并依构架框格大小,每隔10~15m设置。
4、支撑架搭设规定
4.1立杆的垂直偏差不大于1/200架高,相邻两根立杆接头错开500mm,并不在同一步距内。
4.2横杆架设在立杆内侧,同一水平面的内外横杆接头错开一跨距,大横
杆水平偏差控制在50mm内。
4.3立杆采用搭接连接时必须采用双扣件连接,且必须加保险扣。
4.4剪刀撑的位置从梁及楼板支架两端开始,沿竖向全高连续设置。
剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧与横杆成450~600夹角。
4.5为保证架子的稳定性,搭设剪刀撑时将斜杆间隔扣在立杆上和水平杆的伸出部分,剪刀撑的脚部顶架在支承面上。
4.6安装扣件时,将扣件放端正后再拧紧螺栓,且用力要适当,一般控制在40~50N·
m,并不大于65N·
m。
4.7对压扁、弯曲、锈蚀严重和有裂缝的钢管和不合格扣件严禁使用。
4.8安装完毕后,要组织全面综合验收,履行合格签证后方可进行下道工序施工。
4.9框架梁跨度大于4m时,模板按梁跨度的1/1000~3/1000起拱,主次梁交接时,先主梁起拱后次梁起拱。
4.10模板安装前要做好设计施工图纸,梁柱编号进行配模工作。
按编号安装模板,支模前应做好放线定位和模板底部安装面的标高线及设置梁模板内外定位控制线的工作。
4.11模板制作安装允许的偏差值。
(1)梁截面尺寸+2mm、-5mm。
(2)梁侧向弯度在1/1000内。
(3)梁起拱度在5mm内。
(4)梁长度在-5mm内。
(5)相邻两跨表面高低差2mm内。
(6)表面平整度5mm(2m长度检验尺)。
5、KL63梁模板支撑架设计计算梁宽×
高=300×
1000mm
5.1选用材料相关数据如下:
(1)18mm厚胶合板
抗剪强度[τ]=2.2N/mm2
抗弯强度[
]=16N/mm2
弹性模量E=1.1×
104N/mm2
(2)松木枋小楞50×
100mm
抗剪强度[τ]=1.4N/mm2
]=13N/mm2
弹性模量E=1.0×
(3)钢管Ф48×
3.5mm
抗剪强度[τ]=110N/mm2
]=215N/mm2
弹性模量E=2.1×
105N/mm2
截面积A=489mm2
截面矩量W=5.08×
103mm3
惯性矩I=12.18×
104mm4
5.2梁底模板验算
(1)荷载计算
静载:
模板自重:
g1=6KN/m3×
0.5×
0.018=0.054KN/m
新浇砼梁重:
g2=25×
0.3×
1.0=7.5KN/m
钢筋重:
g3=1.5×
1.0=0.45KN/m
g=(g1+g2+g3)×
1.2=9.605KN/m
施工荷载:
P'=2×
0.3=0.6KN/m
P=1.4×
P'=0.84KN/m
q=g+P=10.445KN/m
(2)强度验算:
(按四跨连续板计算)l=0.3m
Mmax=Kmql2=(0.107×
9.605+0.121×
0.84)×
0.3=0.102KN/m
W=300×
18×
18/6=16200mm3
=102000/16200=6.296N/mm2<[
]=16N/mm2满足要求
(3)剪应力验算:
V=(0.607×
9.605+0.62×
0.3=1.91×
0.3=0.573KN
τ=3V/2bh=3×
573÷
(2×
300×
18)=0.159N/mm2<[τ]=2.2N/mm2满足要求
(4)挠度验算
W=(0.632×
9.605+0.967×
3004/100IE=5.575×
1010÷
(100×
1.1×
104×
183/12)=0.35mm<300/400=0.75mm
满足要求
5.3梁底小楞验算
(1)荷载:
梁底模板(压脚)传来重:
q1=10.445×
0.5=5.223KN/m
松木枋自重:
q2=6×
0.05×
0.1×
1.2=0.036KN/m
(小楞跨度为300+200×
2)
Mmax=0.125×
0.036×
0.72+5.223×
0.7÷
8×
(2-0.5/0.7)
=0.296KN·
m
W=bh2/6=50×
1002/6=83333mm3
=296000/83333=3.55N/mm2<[
]=13N/mm2 满足要求
(3)
剪力验算
V=0.036×
0.7/2+5.223×
0.5=2.624KN
τ=3V/2bh=3×
2624÷
50×
100)
=0.787N/mm2< [τ]=1.4N/mm2满足要求
(4)挠度验算(自重可忽略不计)
W=5ql4/384EI=5×
5.223×
7004÷
(384×
1003/12)
=0.392mm<700/400=1.75mm满足要求
5.4梁底模大楞验算(Ф48×
3.5钢管),按三跨连续梁考虑,K=0.101
(1)强度验算(Ф48×
3.5钢管),化为均布荷载计算,
q=2.624×
3/0.9=8.75KN/m
Mmax=Kql=0.101×
8.75×
0.9=0.80KN·
W=5.08×
103mm3
=M/W=800000/5080=157.48N/mm2<[
]=215N/mm2满足要求
(2)剪应力验算
V=1.286×
2.624=3.374KN
3374÷
489=20.7N/mm2<[τ]=110N/mm2满足要求
(3)挠度验算
W=kwql4/100EI=1.76×
2.264×
9004÷
2.1×
106×
12.18×
104)
=0.12mm<600/400=1.25mm满足要求
5.5梁侧模验算
(1)砼侧压力
F1=0.22γc·
t0·
β1·
β2·
v1/2
F2=γc·
H
V=1.85m/hβ1=1.2β2=1.15T=300Ct0=200/(30+15)=4.44
F1=0.22×
25×
4.44×
1.2×
1.15×
=45.84×
1.26=57.76KN/m2
F2=25×
1.0=25KN/m2
取F=25KN/m2
(注:
V为砼浇灌速度,β为商品砼影响系数,T为浇筑温度.)
(2)梁侧模板强度验算
立档用50×
100mm松木枋,沿梁长向布置间距300mm,立档在距梁底及楼板底200mm各用M12螺栓一根,梁中段每350mm用一根,梁侧模板按三跨连续梁计。
Mmax=0.177×
0.32=0.398KN.m
=M/W=398000÷
1000×
182/6=7.37N/mm2<[
(3)剪应力验算
V=0.607×
0.3=4.55KN
4550÷
18)=0.38N/mm2<[τ]=2.2N/mm2
W=0.677×
ql4/100EI=0.677×
3004÷
183/12)
=0.26mm<300/400=0.75mm 满足要求
5.6梁侧模立档枋木验算
q=25×
0.3=7.5KN/m
(1)强度验算
7.5×
0.52=0.234KN.m
W=50×
1002/6=83333mm2
=M/W=234000/83333=2.81N/mm2<[
]=13N/mm2满足要求
(2)剪力验算
V=0.625×
0.5=2.34KN
2340÷
100×
50)=0.702N/mm2<[τ]=1.4N/mm2满足要求
W=0.912×
5004/100EI=6.84×
5004÷
1×
1003/12)=0.1mm<500/400=1.25mm满足要求
5.7梁侧模大楞(沿梁长向,每侧每层2根Ф48×
3.5mm钢管,水平间距600用1根M12对拉螺栓拉结)
立档传来集中重:
P=7.5×
0.5=3.75KN
(1)强度验算
Mmax=0.286×
3.75×
0.6=0.64KN·
W=2×
5.08×
103=10.16×
=M/W=640000/10160=62.99N/mm2<[
(2)挠度验算
W=1.764×
6004÷
=0.02mm<600/400=1.25mm满足要求
(3)剪应力验算
3.75=4.82KN
4820÷
489×
2)
=7.39N/mm2<[τ]=110N/mm2 满足要求
5.8对拉螺栓验算
N=25×
0.6×
0.48=7.2KN
用M12对拉螺栓[N]=12.9KN>N=7.2KN满足要求
5.9支撑架立杆验算
5.9.1、荷载:
(1)梁底横大楞传来重(10.45×
0.6)÷
2=3.135KN
(2)大楞自重:
0.037KN/m×
1.2=0.03KN
(3)立杆自重:
0.037×
11×
1.2=0.49KN
(4)扣件重:
14个×
0.018KN/个=0.25KN
(5)水平横杆重:
0.037KN/m×
7×
(0.6+0.9)=0.39KN
N=4.3KN
M=Ne=4.3×
0.048=0.21KN·
用步距为1.5m时A=489mm2
λ=l0/i=1500/15.78=95.06φ=0.626
=N/φA+M/W=4300÷
(0.626×
489)+210000/5080
=55.39N/mm2<[
5.9.2、抗滑移验算
N=10.43KN>8KN底模大楞与立杆连接处用2个扣件可满足要求。
支撑架立杆支承于地下室顶板上,利用支架下座即可承担上部传来荷载,故不需作基础处理,即能满足安全要求。
6、楼板模板支架验算
6.1模板验算(按板厚180mm考虑)
砼板自重:
25KN/m3×
0.18=4.5KN/m2
钢筋重:
1.5×
0.18=0.27KN/m2
18厚胶合板自重:
6.0×
0.02=0.12KN/m2
g=1.2g1=4.89×
1.2=5.868KN/m2
施工荷重:
P=2.5×
1.4=3.5KN/m2
(按四跨连续板验算)
Mmax=(0.107×
5.868+0.121×
3.5)×
0.42=0.168KN·
W=bh2/6=1000×
18/6=54000mm3
=M/W=168000/54000=3.11N/mm2<[
5.868+0.62×
3.5)×
0.4=2.293KN
2293÷
18)
=0.191N/mm2<[τ]=2.2N/mm2满足要求
W=(0.632×
5.868+0.967×
4004÷
(1×
=0.374mm<400/400=1.0mm满足要求
6.2小枋木验算(按单跨梁计小楞间跨400mm)
g=5.868×
0.4=2.35KN/m
P=3.5×
0.4=1.4KN/m
q=3.75KN/m
(1)强度验算:
375×
12=0.47KN·
=M/W=470000/83333=5.6N/mm2<[
]=13N/mm2 满足要求
V=3.75×
1/2=1.88KN
1880÷
50)
=0.564N/mm2<[τ]=1.4N/mm2满足要求
W=5q·
l4/384EI=5×
10004÷
1.0×
=1.172mm<1000/400=2.5mm满足要求
6.3大楞验算(Ф48×
3.5钢管)
(为简化计算按均布荷载考虑计)
g=5.868+0.03×
3+0.037=6.0KN/m
P=3.5KN/m(荷载组合:
q=6+3.5=9.5KN/m)
(1)强度验算(按三跨连续梁计)
Mmax=(0.117×
9.5×
0.9)=1.0KN·
=M/W=1000000/5080=196.85N/mm2<[
V=0.617×
0.9=5.28KN
τ=5280/489=10.8N/mm2<[τ]=110N/mm2满足要求
W=KWql4/100EI=0.99×
104)=0.368mm<1000/400=2.5mm满足要求
6.4支撑架立杆验算
大楞传来荷重:
5.28KN
立杆自重:
11×
0.037=0.4KN
扣件重:
8×
2×
0.018KN/个=0.3KN
水平拉杆重:
0.037=0.6KN
N=6.58KN
M=6.58×
0.048=0.316KN·
3.5钢管,间距0.9×
0.9m,步距1.5m
I=15.78mmλ=l0/i=1500/15.78=95.06φ=0.626
σ=6580÷
489)+ 316000/5080
=83.7N/mm2<215N/mm2满足要求
抗滑移验算:
N=6.93KN<8KN用一个扣件即可。
7、Z43柱模板验算:
700×
700mm截面尺寸
7.1柱模验算
柱高6m分两次支模浇完,砼浇筑速度
V=1.80m/hβ1=1.2β2=1.15T=300Ct0=200/30+15=4.45
新浇砼侧压力标准值:
F=0.22Rc·
t。
·
V1/2=0.22×
4.45×
=33.78×
1.34=45.3KN/m
F=Rc.H=25×
2.0=50KN/㎡
取F=45.3KN/㎡
(1)模板验算:
按两跨连续计算
100松方木,间距300mm
M=0.125×
45.3×
0.32=0.509KN.m
W=1000×
182/6=54000mm3
=M/W=509000/54000=9.4N/mm2<
[
]=16N/mm2满足要求
V=0.625×
0.3=8.49KN
τ=3V/2bh=3×
8490÷
18)=0.7N/mm2<[τ]=2.2N/mm
W=(0.912×
l4)/100EI=45.6×
18312)
=0.62mm<
300/400=0.75mm满足要求
7.2竖向立档验算:
按跨度500mm四跨验算
q=45.3×
0.3=13.6KN/m
Mmax=0.107×
13.6×
0.452=0.295KN.m
W=50×
1002/6=83333mm3
=M/W=295000/83333=3.54N/mm2<
[
]=13N/mm2满足要求
V=0.607×
0.45=3.71KN
τ=3V/2bh=3×
3710÷
50)=1.11N/mm2<[τ]=1.4N/mm
(4)W=0.632×
4504÷
500×
103÷
12)=0.08mm<
500/400=1.25mm满足要求
7.3柱模板箍验算
7.3.1柱宽700mm向:
3.5钢管
(1)荷载P=45.3×
0.45=6.1KN
(2)强度验算
Mmax=6.1×
0.43-3.05×
0.3=1.71KN.m
W=2×
5080=10160mm3
=M/W=1710000/10160=168.3N/mm2<
]=215N/mm2满足要求
V=6.10KN
[ν]=489×
110=53.7N/mm2>V=6.1N/mm2满足要求
W=
mm<860/400=2.15mm满足要求
附图:
说明:
在1、2层梁上预埋Ф48*3.5钢管与支撑体系连接构成连墙杆件。
8、Z49圆柱模板验算:
(截面为Φ1000mm,采用玻璃钢模安装,模高为6m,壁厚为8mm。
)
8.1平板玻璃钢圆柱模板的原理分析
根据流体力学的基本原理:
圆环形容器壁在受到来自内部的液压力作用下要均匀胀大,故在包含圆环轴线的任何径向截面上,作用有相同的法向拉力。
具有一定韧性的圆形容器,必定会撑胀成为一个标准的圆形柱体。
这一理论的实现,在实际应用中,要满足以下两个条件:
(1)、玻璃钢模板是具有合适韧性的薄壁匀质体,受内部的液态压力能够胀成形圆。
(2)、混凝土在浇筑时呈流塑状,具有合适
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