大梁计算书.docx
- 文档编号:6253263
- 上传时间:2023-05-09
- 格式:DOCX
- 页数:12
- 大小:102.45KB
大梁计算书.docx
《大梁计算书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《大梁计算书.docx(12页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
大梁计算书
8#楼300*900梁模板安全计算书
一、计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工承插型拉扣式钢管支架安全技术规程》DBJ15-98-2014
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
6、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
7、《施工手册》(第五版)
二、计算参数
基本参数
混凝土梁高h(mm)
900
混凝土梁宽b(mm)
300
混凝土梁计算跨度L(m)
8
模板支架高度H(m)
5.9
梁跨度方向立柱间距la(m)
1.2
垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)
1.2
水平杆步距h(m)
1.5
立杆自由端高度a(mm)
400
梁底增加立柱根数n
3
梁底支撑小梁根数m
3
次梁悬挑长度a1(mm)
250
结构表面要求
表面外露
主梁合并根数
/
斜撑(含水平)布置方式
按构造要求布置
材料参数
主梁类型
矩形木楞
主梁规格
80×80
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×80
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
15mm(桦木平行方向)
面板E(N/mm^2)
10000
面板fm(N/mm^2)
22
架体类型
A型盘扣架
立杆型号
A_LG_500
荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak(kPa)
/
架体底部垫板面积A(m2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
湖南省
地面粗糙度类型
/
地基承载力折减系数
/
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)
0.5
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)
1.5
施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)
2.5
简图
剖面图1
剖面图2
三、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
由可变荷载控制的组合:
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}
=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1+1.4×2.5×1)=29.853kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}
=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=32.246kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(29.853,32.246)=32.246kN/m
面板简图
Mmax=0.267kN·m
面板弯矩图
σ=Mmax/W=0.267×106/37500=7.112N/mm2≤[f]=22N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1=24.725kN/m
面板挠度简图
ν=0.107mm≤[ν]=350/((3-1)×400)=0.438mm
满足要求
面板挠度图
四、次梁验算
计算简图:
次梁简图
由可变荷载控制的组合:
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}
=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)+1.4×2.5×350/((3-1)×1000))=5.224kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}
=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×350/((3-1)×1000))=5.643kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(5.224,5.643)=5.643kN/m
1、强度验算
次梁弯矩图(kN·m)
Mmax=1.18kN·m
σ=Mmax/W=1.18×106/(85.333×1000)=13.825N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
次梁剪力图(kN)
Vmax=4.984kN
τmax=QmaxS/(Ib)=4.984×103×40×103/(341.333×104×5×10)=1.168N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计,
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)=4.327kN/m
次梁挠度简图
次梁变形图(mm)
νmax=1.43mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm
满足要求
五、主梁验算
根据实际工况,梁下增加立杆根数为3,故可将主梁的验算力学模型简化为3-1=2跨梁计算。
这样简化符合工况,且能保证计算的安全。
将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合:
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}
=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)+1.4×2.5×350/((3-1)×1000))=5.224kN/m
B.由永久荷载控制的组合:
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}
=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×350/((3-1)×1000))=5.643kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(5.224,5.643)=5.643kN
此时次梁的荷载简图如下
次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为:
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)=4.327kN/m
此时次梁的荷载简图如下
次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得:
Rmax=7.487kN
Rkmax=5.741kN
还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m
自重设计值为:
g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下:
主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:
(图19)主梁正常使用极限状态受力简图
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=1.045kN·m
σ=Mmax/W=1.045×106/(85.333×1000)=12.246N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax=7.291kN
τmax=QmaxS/(Ib)=7.291×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=1.709N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax=0.493mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm
满足要求
4、支座反力计算
因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力,故经计算得:
Rzmax=22.069kN
六、立柱验算
1、长细比验算
根据水平杆步距按规范可以求得支架立杆计算长度修正系数1.2
l01=hˊ+2ka=950+2×0.7×400=1510mm
l02=ηh=1.2×1.5×1000=1800mm
取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(1510,1800)=1800mm
λ=l0/i=1800/(2.01×10)=89.552≤[λ]=150
满足要求
由λ查表得,φ=0.667
2、支架及模板自重计算G1k
立杆自重G1K1:
由于立杆是具有一定长度模数的标准杆件,支模架搭设高度为层高,若计算使用几根立杆搭接而成,还需将楼板厚度、模板厚度、主次梁厚度、托座调节高度、底座调节高度后,再计算立杆根数。
为了便于计算,采用下式进行计算:
n=(H-0.3)/h步距=(5.05-0.3)/1.5=3.167
m=max(m G1K1=(m+1)×立杆自重=(3+1)×3.75×10=150N 水平斜杆G1K2: 计算每步立杆按承担两个水平斜杆,则自重简化为: 100N/步×(m+1)=100×(3+1)=400N 竖向斜杆自重G1K3: 计算每步立杆按承担两个竖向斜杆100N/步×(m+1)=100×(3+1)=400N 可调托座、底座G1K4: 140N 合计: (150+400+400+140)/1000=1.09kN G1k=0.5+1.09/(lalb)=0.5+1.09/(1.2×1.2)=1.257kN 3、立柱稳定性验算 N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k]lalb=(1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)+1.4×2.5)×1.2×1.2=47.765kN f=N1/(φA)=47.765×1000/(0.667×5.71×100)=125.414N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求 七、可调托座验算 按上节计算可知,可调托座受力N=Rzmax=22.069kN N=22.069kN≤[N]=30kN 满足要求
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 大梁 计算