型钢阳角悬挑脚手架要点Word下载.docx
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2.103
平面图
2、主梁锚固参数
3
主梁1锚固图
4
主梁2锚固图
三、联梁验算
联梁材料类型
工字钢
联梁材料规格
14号工字钢
联梁截面积A(cm)
21.5
联梁截面惯性矩Ix(cm)
712
联梁截面抵抗矩Wx(cm)
102
联梁自重标准值gk(kN/m)
0.169
联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm)
205
联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm)
125
联梁弹性模量E(N/mm)
206000
1、第一排立杆处的联梁计算
计算简图如下:
632
222
5
q=1.2×
g
k
=1.2×
0.169=0.203kN/m
q'
=g
=0.169kN/m
R=F1=10.9kN
R'
=F1'
=8kN1)抗弯验算
σ=Mmax/W=0.687×
10/(102×
10)=6.735N/mm≤[f]=205N/mm满足要求!
2)抗剪验算
τmax
=V
max
/(8I
zδ)[bh
-(b-δ)h]=10.682×
1000×
[80×
140-(80-5.5)×
121.8]
/(8×
7120000×
5.5)=15.779N/mm≤[τ]=125N/mm
6
满足要求!
3)挠度验算
ν
=0.062mm≤[ν]=la/250=1500/250=6mm
4)支座反力计算
正常使用极限状态下:
R'
1A=8.414kN;
1B
=8.346kN;
1C
=7.747kN;
承载能力极限状态下:
R
1A
=11.447kN;
R1B=11.32kN;
R1C=10.542kN;
2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下:
7
σ=Mmax/W=5.295×
10
/(102×
)=51.912N/mm
≤[f]=205N/mm
2)抗剪验算
-(b-δ)h]=15.599×
5.5)=23.043N/mm≤[τ]=125N/mm满足要求!
3)挠度验算
νmax=1.071mm≤[ν]=la/250=1500/250=6mm满足要求!
2A=12.931kN;
2B=13.392kN;
2C=6.319kN;
2A
=17.592kN;
2B
=18.178kN;
2C
=8.601kN;
四、一号主梁验算1、主梁验算
主梁材料类型
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A(cm)
26.1
主梁截面惯性矩Ix(cm)
1130
主梁截面抵抗矩Wx(cm)
141
主梁自重标准值gk(kN/m)
0.205
主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm)
主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm)
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁允许挠度[ν](mm)
1/360
荷载标准值:
=0.205kN/m
第一排立杆处:
P1'
=2(R'
-F
'
)+F
=2×
(8.414-8)+8=8.828kN;
9
第二排立杆处:
P2'
2A-F2'
)+F2'
(12.931-8)+8=17.862kN;
荷载设计值:
0.205=0.246kN/m
P1=2(R
(11.447-10.9)+10.9=11.994kN;
P2=2(R2A-F2)+F2=2×
(17.592-10.9)+10.9=24.284kN;
计算简图如下:
1)抗弯验算
σ=M
/W=3.183×
10/(141×
10)=22.574N/mm≤[f]=205N/mm
2222
τmax=Vmax/(8Izδ)[bh0-(b-δ)h]=13.793×
[88×
160-(88-6)×
140.2]
11300000×
6)=16.3N/mm≤[τ]=125N/mm满足要求!
νmax=0.158mm≤[ν]=2l/360=2×
1967/360=10.928mm满足要求!
=-0.04kN;
=6.653kN;
=20.286kN;
=10.56kN;
2、支撑杆件设置
支撑点号
支撑方式
材料类型
距主梁外锚固点水
平距离(mm)
支撑件上下固定点
的垂直距离n(mm)
的水平距离m(mm)
是否参与计算
上拉
钢丝绳
1667
4000
1455
是
3、上拉杆件验算
11
钢丝绳型号
6×
19
钢丝绳公称抗拉强度(N/mm)
2000
钢丝绳直径(mm)
17
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)
15.19
钢丝绳绳夹数量n
花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)
14
花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm)
170
主梁拉环直径d(mm)
20
焊缝厚度he(mm)
焊缝长度lw(mm)
100
角焊缝强度设计值ftw(N/mm)
160
钢丝绳绳卡作法
上拉杆件角度计算:
α1=arctan(n1/m1)=arctan(4000/1455)=70.011°
α2=arctan(n2/m2)=arctan(4000/1655)=67.523°
上拉杆件支座力:
S1
=R
=20.286kN
S2
=10.56kN
主梁轴向力:
NSZ1=RS1/tanα1=20.286/tan(70.011°
)=7.379kNNSZ2=RS2/tanα2=10.56/tan(67.523°
)=4.369kN上拉杆件轴向力:
N
=R
/sinα
=20.286/sin(70.011°
)=21.586kN
322
2322
w
12
=10.56/sin(67.523°
)=11.428kN
上拉杆件的最大轴向拉力:
S
=max[N
N
]=21.586kN
查表得,钢丝绳破断拉力总和:
F
=216.5kN
[F
]=α×
/k=0.85×
216.5/8=23.003kN≥N
=21.586kN
符合要求!
绳夹数量:
n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×
23.003/(2×
15.19)=2个≤[n]=3个符合要求!
花篮螺栓验算:
σ=[F
]/(π×
d
e
/4)=23.003×
10/(π×
14/4)=149.43N/mm≤[ft]=170N/mm
拉环验算:
σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd=2×
23.003×
20)=36.61N/mm≤[f]=65N/mm
注:
[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按
2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm符合要求!
拉环详图(主梁为工字钢)
角焊缝验算:
σf=NS/(he×
lw)=21.586×
/(10×
100)=21.586N/mm
≤βfft=1.22×
160=195.2N/mm
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求!
4、悬挑主梁整体稳定性验算
13
N=Nsz1+Nsz2=11.748kN
压弯构件强度:
σ
=M
/(γW)+N/A=3.183×
10/(1.05×
141000)
+11.748/2610=21.504N/mm≤[f]=205N/mm
受弯构件整体稳定性分析:
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得,φb=1.6
由于φ
b
大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φ
值为0.894。
σ=M
/(φ
Wx
)=3.183×
10/(0.894×
141×
10)=25.251N/mm≤[f]=205N/mm
5、锚固段与楼板连接的计算
主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)
150
压环钢筋直径d1(mm)
18
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力:
N/2=0.02kN
压环钢筋验算:
σ=N/(4A)=N/πd=0.04×
10/(3.14×
18)=0.039N/mm≤0.85×
[f]=0.85×
65=55.25N/mm2
2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度
五、二号主梁验算
1、主梁验算
15
=gk=0.205kN/m
=R'
1B=8.346kN;
=13.392kN;
荷载设计值:
P1=R
=11.32kN;
P2=R2B=18.178kN;
/W=1.91×
10)=13.546N/mm≤[f]=205N/mm
16
τmax=Vmax/(8Izδ)[bh0-(b-δ)h]=7.738×
6)=9.145N/mm≤[τ]=125N/mm满足要求!
νmax=0.042mm≤[ν]=2l/360=2×
1420/360=7.889mm满足要求!
=-1.459kN;
=7.395kN;
=13.565kN;
=10.514kN;
1120
970
1550
18.5
α1=arctan(n1/m1)=arctan(4000/970)=76.369°
α2=arctan(n2/m2)=arctan(4000/1170)=73.696°
=13.565kN
=10.514kN
NSZ1=RS1/tanα1=13.565/tan(76.369°
)=3.289kNNSZ2=RS2/tanα2=10.514/tan(73.696°
)=3.075kN上拉杆件轴向力:
=13.565/sin(76.369°
)=13.958kN
=10.514/sin(73.696°
)=10.955kN
]=13.958kN
=199.5kN
199.5/8=21.197kN≥N
=13.958kN
21.197/(2×
15.19)=2个≤[n]=4个符合要求!
/4)=21.197×
14/4)=137.698N/mm≤[ft]=170N/mm
21.197×
20)=33.736N/mm≤[f]=65N/mm
lw)=13.958×
100)=13.958N/mm
N=Nsz1+Nsz2=6.364kN
/(γW)+N/A=1.91×
+6.364/2610=12.903N/mm≤[f]=205N/mm
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得,φb=2.8
值为0.969。
)=1.91×
10/(0.969×
10)=13.979N/mm≤[f]=205N/mm
N/2=0.73kN
σ=N/(4A)=N/πd=1.459×
18)=1.433N/mm≤0.85×
65=55.25N/mm
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