厚壁容器制造工艺特点.docx
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厚壁容器制造工艺特点
目录
1绪论1
216MnR钢的组织性能和焊接性2
2.116MnR钢的简介2
2.216MnR钢的组织性能2
2.316MnR钢的焊接性3
2.4材料介绍4
316MnR钢焊接过程中存在的问题及产生的原因7
3.116MnR钢的焊接裂纹主要是冷裂纹。
7
3.2消除应力裂纹8
3.3结晶裂纹8
3.4层状撕裂9
3.5热影响区性能的变化10
3.6影响低碳钢焊接性的其他因素10
4制定焊接工艺及填写焊接工艺卡片12
4.1编制焊接工艺12
4.1.1接头与坡口的设计12
4.1.2坡口制备13
4.1.3焊接方法的选择13
4.1.4焊材的选用13
4.1.4焊接工艺参数14
4.1.5焊接顺序15
4.1.6焊前预热15
4.1.7焊后热处理16
4.1.8焊后检验17
5焊接性试验18
5.1母材的化学成分分析18
5.2焊缝成分分析19
5.3焊缝断口分析19
5.3.1宏观分析20
5.3.2微观分析20
5.3.2结果分析22
5.3.3夹杂物引起焊缝冲击值偏低的机理分析22
5.3.4夹杂物的形成机理23
5.5总结23
6焊接工艺评定25
结论26
致谢27
参考文献28
1绪论
近几年,许多工程和成套设备中,会遇到较多厚板焊接结构件的制作,例如钢厂台上设备中的回转台、轧制线上的大型梁、柱,锻压设备中横梁、滑块、工作台等,大量的板厚都在100~300之间,材质为16MnR或Q235,这些厚板结构件现场使用环境恶劣,要承受很大的冲击载荷,有的工作环境温度较高,还要求承受一定的热疲劳。
为了提高经济效益,加强生产进度以及降低成本,通过分析和研究焊接方法和工艺。
厚板焊接可以采用的焊接方法有很多。
CO2气保焊、电渣焊、窄间隙焊,还有埋弧自动焊等等。
电渣焊虽然焊接效率高,但是其焊缝金属晶粒粗大,焊接接头容易脆化,因此在质量上难以满足要求。
窄间隙焊使用设备复杂,对装配质量要求高,对焊工素质、工艺要求严格,其变形控制量难以掌握。
埋弧自动焊在打底层焊接上存在清渣较难,焊前准备工作时间较长,焊接过程中焊缝对中难度大,,而且对平位置、长直焊缝才能体现它的高效率。
对于形状复杂的焊缝,需要全位置焊接的焊缝,埋弧自动焊无法施焊。
CO2焊由于熔池小、热影响区窄,因此焊后工件变形小,焊缝质量好,并且焊道整齐,焊道接头少。
焊丝熔化速度快,生产效率高(焊接速度一般大于30m/h),操作简单,成本较低,并且二氧化碳气体来源广,价格低。
另外,因其为明弧焊可以看清电弧和熔池情况,便于掌握和调整,并且抗氢气孔能力强,对油锈敏感低,操作性能非常强。
16MnR钢是我国目前制造压力容器中采用最多的钢号。
最常用于制造中低压的压力容器中、型的高压容器,特别是广泛用于制造液化石油气、天然气、液氨、氧气、氮气等球形储罐。
16MnR具有良好的机械性能、可焊性和加工工艺性能。
一般认为16MnR钢是屈服点为350MPa级的低合金中等强度钢,其可焊性是几种低合金钢压力容器专用钢中最好的一种。
因此,用CO2焊接16MnR厚板结构件的前景很大,非常使用。
216MnR钢的组织性能和焊接性
2.116MnR钢的简介
在板材里,属低合金系列。
在低合金的材质里,此种材质为最普通的。
Q345过去的一种叫法为:
16Mn。
Q345是一种钢材的材质。
它是低合金钢(C<0.2%),广泛应用于桥梁、车辆、船舶、建筑、压力容器等。
Q代表的是这种材质的屈服,后面的345,就是指这种材质的屈服值,在345左右。
并会随着材质的厚度的增加而使其屈服值减小。
Q345A级,是不做冲击;Q345B级,是20度常温冲击;Q345C级,是0度冲击;Q345D级,是-20度冲击;Q345E级,是-40度冲击。
在不同的冲击温度,冲击的数值也有所不同。
Q345的外部执行标准为:
GB709,内部执行标准为:
GB/T1591-9由于执行标准的原因,此种钢板允许负公差交货。
2.216MnR钢的组织性能
Q345钢属于低合金高强度结构钢,这种钢具有高强度,高韧性、良好的耐蚀性及良好的焊接性能和冷成型能力,其成分如表l所示。
Q345钢一般在热轧状态下使用,它具有良好的综合力学性能、Q345低温时的韧性较好,一40℃时的冲击功大干等于27J。
在有特殊需要时,如为了改善焊接区性能,可进行一次正火处理。
Q345钢属16Mn系列钢种,~AA.-有良好的综合力学性能,低温冲击韧性,冷冲压性及切削性均好,可以制造大型船舶,铁路车辆,桥梁,管道等承受负荷的焊接结构,这就要求其不仅有好的力学性能,还要有好的焊接性。
Q345钢焊接后焊缝的化学成分及焊接接头的力学性能见表2,从表中可以看出,焊缝的化学成分与母材的相近,焊接接头的抗拉强度较高,但韧性较低,硬度高于母材。
其焊缝金属的显微组织呈柱状晶分布,晶界处为铁素体,晶内为素氏体和针、块状分布的铁素体。
冷却时,由于向外散热,故使焊缝的熔融金属沿热扩散方向结晶而获得柱状晶,此时,先共析的铁素体沿柱状品界析出,由于温度较高,且冷速又稍快,因此组织呈过热特征,但随后的冷却过程中,奥氏体因过冷度较大,而转变为索氏体组织。
焊缝组织下方为融合区,此处融合情况良好;过热区的显微组织为针状或块状分布的铁素体和素氏体,此处品粒粗大,呈魏氏组织。
这是该区加热温度高,奥氏体晶粒显著长大,冷却后得到粗大的过热组织,使冲击韧性降低;重结晶区组织为晶粒细小的铁素体和珠光体,由于加热温度超过了AC3,所以铁素体和珠光体已全部转化为奥氏体,又由于加热温度较低,奥氏体晶粒未显著长大,因此在空气中冷却以后会得到均匀细小的铁素体和珠光体;母材的显微组织为铁素体和珠光体呈带状分布。
Q345钢无热裂纹倾向,其焊接接头热影响区没有出现裂纹,其焊缝的化学成分与母材的相近,焊接接头的抗拉强度、硬度较高,但韧性较低,其焊接接头的过热区形成了魏氏组织,容易产生脆化,构成了接头的薄弱环节,这时易以小线能量焊接,在过热区获取板条马氏体,韧性会达到改善。
2.316MnR钢的焊接性
16MnR钢是实际工业设计和生产中应用非常广泛的机械结构之一,主要用于工程结构焊接。
通过对Q345钢的焊接工艺分析,在焊接过程中应根据实际应用场合选择合适的焊接材料、焊接工艺以及焊接方法。
同时还应注意在焊接过程中容易出现的问题,应考虑到各方面的因素做好防止措施,正确施焊,确保优良的焊接质量。
所有这些都对我们更好地利用Q345工程结构钢提供了现实依据。
16MnR钢的热切割性能与低碳钢相近,气割边缘淬硬层很(≤1mm),电弧气刨切口边缘没有明显的增碳层,切割后不必加工而直接焊接。
16MnR钢可以顺利地进行冷弯与机械切割,由于屈服点比低碳钢高,冷压成型时回弹力较大,在冷弯、冷剪、冷矫时,压力应选的大些,同时弯曲半径不能过小。
16MnR钢加热到800℃以上可以进行各种压热成型,一般加热温度为1000~1100℃,终压温度为750~850℃。
经热压后力学性能无明显的变化,一般不再需要进行热处理。
16MnR钢也可以用加热矫正变形。
实践表明,火焰矫正的加热温度最好控制在700~800℃之间,不宜超过900℃。
火焰矫正后可以空冷也可以水冷,性能无明显的差别。
16MnR钢的焊接性较好,一般不需要预热。
由于钢中有一定量的合金元素,碳当量高于Q235钢,但一般不超过0.40%;另外,淬硬性应大于Q235钢因此当结构刚性较大或在低温下施工时,应适当预热,预热温度见表1。
表116MnR钢的预热温度
钢牌号
板厚/mm
不同气温下的预热温度/℃
16MnR
16一下
-10℃以上不预热;-10℃以下100~150
16~24
-5℃以上不预热;-5℃以下100~150
2510℃以40
0℃以上不预热;0℃以下100~150
40以上
一律预热100~150
16MnR钢采用焊条电弧焊时,一般选用E50XX型焊条。
焊接重要结构(如压力容器),应选用碱性焊条(E5015,E5016)。
对小厚度和坡口角度小或要求不高的产品,也可选用E42XX型的碳钢焊条(E4215,E4216)。
16MnR:
合金元素总量在5%以下,屈服强度在275Mpa以上,具有良好的焊接性、耐蚀性和成形性的低合金高强度结构钢。
16MnR钢一般都是热轧状态供货、不需要热处理,特别是厚度小于20mm的钢板,其机械性能都很高,故一般都是热压以后直接使用。
对于较厚的板材为了改善钢材的塑性、低温冲击韧性或冷压成型等加工性能。
有时也采用正火处理后使用从而提高了钢材的屈服强度和低温冲击韧性,降低了临界转变温度,同时也改变了加工成型及可焊性。
2.4材料介绍
16MnR化学成分如表2(%):
表216MnR化学成分
元素
C≤
Mn
Si≤
P≤
S≤
Al≥
V
Nb
Ti
含量
0.2
1.0-1.6
0.55
0.035
0.035
0.015
0.02-0.15
0.015-0.06
0.02-0.2
16MnR力学性能如表3(%):
表316MnR力学性能
机械性能指标
伸长率(%)
试验温度0℃
抗拉强度MPa
屈服点MPa≥
数值
δ5≥22
J≥34
σb(470-650)
σs(324-259)
16MnR机械性能如表4:
表416MnR机械性能
钢材厚度或至直径
(mm)
屈服强度
σs(MPa)
抗拉强度
σb(MPa)
延伸率
δs(%)
冷淬实验
180°
不小于
≤16
35
52
21
d=2a
17~25
33
50
19
d=3a
26~36
31
48
19
d=3a
38~50
29
48
19
d=3a
55~100方、圆板
28
48
19
d=3a
16MnR刚的可焊性含碳量为0.12%、锰1.3~1.6%、硅0.4~0.6%属于低碳硅钢。
16MnR钢可焊性实验结果(分为4点):
a、用手弧焊和自动焊在常温下焊接的16MnR钢对接接头焊接热影响区一般不出现淬硬组织。
b、常温下焊接的T型接头,当焊脚不小于6㎜,且为连接焊缝时,焊接热影响区一般均不出现马氏体组织而是少量的贝氏体、珠光体和铁素体的混合组织、综合性能良好。
最高硬度小于HV350,其中焊脚愈大,最高硬度值愈底。
c、常温下焊接16MnR钢T型接头的小焊脚短焊缝(如焊脚4mm,焊缝长度小于100mm),当板厚大于16mm时,焊接热影响区一般将出现马氏体,即淬硬组织。
d、相同焊接温度下,增大焊接电流时,冷却速度慢,则组织较好,硬度较低。
316MnR钢焊接过程中存在的问题及产生的原因
钢的焊接性主要取决于化学成分,钢中元素对焊接性影响最大的是碳。
热轧及正火钢属于非热处理强化钢,碳及合金元素的含量都比较低,总体来看焊接性较好。
但随着合金元素的增加和强度的提高,焊接性变差。
焊接问题主要来自两方面:
焊接裂纹与热影响区母材性能下降。
3.116MnR钢的焊接裂纹主要是冷裂纹
大量研究结果表明,对钢材来说冷裂纹形成的温度大体在100~-100之间,具体温度随母材与焊接条件而不同。
冷裂纹多产生于有淬硬倾向的低合金高强度钢和中、高碳钢的焊接接头。
裂纹大多在热影响区,通常发源于熔合区,有时也出现在高强度钢和钛合金的焊缝中。
形成冷裂纹的三个基本因素:
(1)氢的影响导致接头产生冷裂纹的氢主要是扩散氢。
实验证明,随着焊缝中扩散氢含量的增加,冷裂纹率较高。
例如,用含有较多有机物的焊条进行焊接,出现大量的焊道下裂纹;而用低氢型焊条焊接时,则未出现或很少出现焊道下裂纹。
近年来,一些学者在显微镜下观察弯曲试件的断裂情况时,还观察到在裂缝尖端附近有氢气泡析出。
扩散氢含量还影响延迟裂纹延时的长短,扩散氢含量越高,延时越短。
(2)钢种的淬硬倾向一般来说,钢种淬硬倾向越大,则接头中出现马氏体的可能性越大,则越容易产生冷裂纹。
当材料一定时,随冷却速度不同,接头的组织将相应改变,冷速越高,马氏体的含量越高,导致裂纹率上升。
(3)焊接接头的拘束应力焊接接头的拘束应力,包括接头在焊接过程中因加热不均匀所承受的热应力、相变应力、结构自身几何因素所决定的内应力。
三个方面的应力都是不可避免的,由于都与拘束条件有关而统称为拘束应力。
拘束应力的作用是形成冷裂纹的重要因素之一,在其他条件一定时,拘束应力达到一定数值就会产生开裂。
低碳钢中加入了较多的提高淬透性的合金元素,提高过冷奥氏体的稳定性,因此在焊接条件下,一般不会发生珠光体转变,容易得到马氏体和贝氏体。
马氏体属淬火组织,但由于含碳量低,仍保持较高的韧性。
而且这类钢的Ms点比较高,如果在Ms点附近的冷速比较低,Ms点后就形成一次“自回火”过程,使韧性得到改善,而且避免产生冷裂纹。
反之,若在Ms点附近的冷速较高,比能实现“自回火”,在焊接应力的作用下就很可能产生冷裂纹。
因此,从防止冷裂纹的角度考虑,焊接低碳钢时,希望高温时冷速较高,而在Ms点附近的冷速要低些。
低碳钢对扩散[H]比较敏感,当对[H]控制不严时,冷裂纹敏感性还是相当高的。
3.2消除应力裂纹
焊后焊件在一定温度范围内再次加热时,由于高温与残余应力的共同作用而产生的晶间裂纹,称为消除应力裂纹,又叫再热裂纹。
经大量实验研究确认,消除应力裂纹的产生是由于晶界优先滑动而导致微裂发生并扩展所致。
即焊后再热时,在残余应力松弛过程中,粗晶区应力集中部位的晶界滑动变形量超过了该部位的塑性变形能力,就会产生消除应力裂纹。
防止消除应力裂纹的措施:
(1)选用对消除应力裂纹敏感性低的母材;
(2)选用低强高塑性的焊接材料;
(3)控制结构钢性与焊接残余应力;
(4)工艺方面的措施:
①预热②焊后及时进行后热③控制焊接线能量
低碳钢中大都含有Cr、Mo、V、Nb、Ti、B等提高消除应力裂纹敏感性的元素,其中作用最大的是V,其次是Mo,因而二者共存时情况最严重。
一般认为Mo-V钢,特别是Cr-Mo-V钢对消除应力裂纹的敏感性最高,Mo-B钢、Cr-V钢也有一定的敏感性。
不同成分的钢对消除应力裂纹敏感的温度不尽相同,焊接时可通过降低退火温度、进行适当预热或后热等措施,防止消除应力裂纹。
低碳钢一般采用先进的技术冶炼,对杂质控制严格,抗层状撕裂能力较好,目前尚未发现层状撕裂的报导。
3.3结晶裂纹
结晶裂纹又叫凝固裂纹,主要产生于焊缝凝固过程中。
当冷却到固相温度附近时,由于凝固金属的收缩,残余液体金属不足而不能及时填充,在应力作用下发生沿晶界开裂。
结晶裂纹主要产生在含杂质(S、P、C、Si)偏高的碳钢、低合金钢以及单相奥氏体钢、镍基合金与某些铝合金焊缝中。
一般沿焊缝树枝状晶的交界处发生和扩展。
常见于焊缝中心沿焊缝长度扩展的纵向裂纹,有时也分布在两个树枝晶粒之间。
结晶裂纹表面无金属光泽,带有氧化颜色,焊缝表面的宏观裂纹中往往填满焊渣。
16MnR中含碳量较低,并含有一定的锰,Mn/S比值一般可以达到防止结晶裂纹的要求。
在若母材化学成分反常,如碳和硫同时居上限或严重偏析,则有产生结晶裂纹的可能。
在这种情况下,应采取必要的防止措施。
根据图1-1所示碳、硫和锰对结晶裂纹的影响曲线可知,为了防止结晶裂纹,
(1)应提高焊缝含锰的同时降低碳、的含量,
(2)调整焊接参数已得到抗裂能力较强的焊缝成形系数,(3)焊接时选用超低碳焊丝,并从工艺上降低熔合比。
(4)调整冷却速度,(5)调整焊接顺序,降低拘束应力。
图1-1焊缝中C、Mn、S含量对结晶裂纹的影响
3.4层状撕裂
层状撕裂主要与钢的冶金质量、板厚、焊接接头形式和Z向应力有关,与钢的强度并无直接的关系。
一般认为,钢中的含硫量与断面收缩率是衡量抗层状撕裂能力的主要判断依据。
当冷却到固相温度附近时,由于凝固金属的收缩,残余液体金属不足而不能及时填充,在应力作用下发生沿晶界开裂。
3.5热影响区性能的变化
(1)过热区脆化16MnR的过热区脆化程度与含碳量有关,当含碳量在下限(ωc=0.12%~0.14%)时,过热区韧性随线能量E的增加而下降。
这是因为线能量的增加,时奥氏体晶粒的粗化更严重,冷却后会出现魏氏组织,因此,适当降低线能量有助于提高韧性。
这时,即使冷速较大而出现淬火组织。
但低碳马氏体仍有较高的韧性。
造成脆化的主要原因是因为出现马氏体,应控制线能量,降低冷速。
(2)热应变脆化它是由固溶的氮引起的。
16MnR钢焊接厚韧脆转变温度比焊前提高53℃,消除热应变脆化的有效措施时进行焊后热处理。
3.6影响低碳钢焊接性的其他因素
低碳钢中含碳较低。
含锰、硅又少,所以,通常情况不会因焊接而引起严重硬化组织和淬火组织,这种钢材的塑性和冲击韧性度优良,焊成的接头韧性和冲击韧度也很好,焊接时一般不需要预热。
控制层间温度和后热,焊后也不必采用热处理改善组织,可以说整个焊接过程不需要特殊的工艺措施,其焊接性良好,可以采用各种焊接方法焊接,但遇到下述情况,低碳钢的焊接性也会不好,焊接时出现困难。
1)低碳钢母材不合格,含碳、硫过高,焊接时可能出现裂纹,尤其是遇到下列情况,如角焊缝、对接多层焊第一道焊道、整个板面采用单面焊单层焊缝和大间隙对接第一道焊缝等。
2)采用旧冶炼方法生产的低碳转炉钢。
因含氮高,杂质较多,冷脆性和实效敏化感性大,焊接接头质量低,焊接性较差。
因此,转炉冶炼低碳钢不能用于重要的结构件。
国内目前生产转炉用铝.钛脱氧,钢的质量大为改善。
即使这样,这种钢作重要结构之前应对焊接性特别是实效敏感性.冷脆敏感性进行评估,以保证焊接结构质量。
3)低碳沸腾钢。
由于沸腾钢脱氧不完全,局部硫磷偏析大,实效敏感性.冷脆敏感性大,焊接热裂纹倾向较大,所以这种钢不宜做承受动载或严寒条件下工作的重要结构。
镇静钢脱氧完全,含氧量低,杂质分布较均匀,可用于制造焊接结构。
焊接沸腾钢在工艺上应采取必要措施,防止裂纹。
4)焊接方法不当,如埋弧焊热输入大,会使焊接热影响区出现粗晶组织,使热影响区韧性降低;电渣焊的热输入比埋弧焊还要大,热影响区晶粒更加粗大,韧性降低明显,所以低碳钢电渣焊接头焊后通常要经正火处理,细化晶粒,以提高其韧性。
4制定焊接工艺及填写焊接工艺卡片
16MnR钢是在正火状态下使用的,综合力学性能和焊接性都比较好。
焊接接头的抗拉强度较高,但韧性较低,硬度高于母材其焊缝金属的显微组织呈柱状晶分布,晶界处为铁素体,晶内为索氏体和针、块状分布的铁素体。
冷却时,由于向外散热,故使焊缝的熔融金属沿热扩散方向结晶而获得柱状晶,此时,先共析的铁素体沿柱状晶界析出,由于温度较高,且冷速又稍快,因此组织呈过热特征,但随后的冷却过程中,奥氏体因过冷度较大,而转变为索氏体组织。
焊缝组织下方为融合区,此处融合情况良好;过热区的显微组织为针状或块状分布的铁素体和索氏体。
此处晶粒粗大,呈魏氏组织这是该区加热温度高,奥氏体晶粒显著长大,冷却后得到粗大的过热组织,使冲击韧性降低;重结晶区组织为晶粒细小的铁素体和珠光体。
由于加热温度超过了Ac3,所以铁素体和珠光体已全部转化为奥氏体,又由于加热温度较低,奥氏体晶粒未显著长大因此在空气中冷却以后会得到均匀细小的铁素体和珠光体;母材的显微组织为铁素体和珠光体呈带状分布。
16MnR钢无热裂纹倾向,其焊接接头热影响区没有出现裂纹,其焊缝的化学成分与母材的相近,焊接接头的抗拉强度、硬度较高,但韧性较低,其焊接接头的过热区形成了魏氏组织,容易产生脆化,构成了接头的薄弱环节,这时易以小线能量焊接,在过热区获取板条马氏体,韧性会达到改善。
为了保证焊接质量,防止焊接裂纹或热影响区性能下降,从焊前准备到焊后热处理的各个环节都需要进行严格控制。
4.1编制焊接工艺
4.1.1接头与坡口的设计
合理的接头设计应使应力集中系数尽可能小,且具有好的可焊到性,并便于焊后检验。
为此,应避免将焊缝布置在断面突然变化的部位,并考虑施焊方便,一般来说,对接焊缝比角焊缝更合理,因为后者应力集中系数大,并有明显的缺口效应。
同时对接焊缝更便于进行射线或超声波探伤。
坡口形式以U形或V形为佳,且应保证焊缝与母材交界处平滑过渡。
考虑到V坡口由于焊接填充量大,焊接效率低,并且焊后将产生应力集中和边缘应力,板厚δ=100mm,所以一般不用双V形坡口,而采用双Y形坡口。
坡口形式如图2所示:
图2坡口形式
4.1.2坡口制备
当采用火焰切割16MnR钢时,应预热100℃,切割边缘进行表面磁粉探伤。
采用碳弧气刨清根或清理缺陷时,应将工件预热150℃以上,并清除坡口及两侧各20~30mm范围内的油污、铁锈、氧化物、熔渣和水分等有害物质。
角向磨光机修磨焊口表面的焊渣以及飞溅物。
坡口表面进行PT检查。
组焊环焊缝时,对丁字口处进行PT探伤检查,确定无缺陷方可进行焊接。
4.1.3焊接方法的选择
厚壁压力容器的焊接一般不采用手工电弧焊,多采用单丝或双丝埋弧焊,有时也采用窄间隙焊。
用气保焊打底,虽然成本是高了一点,但是它不用清渣,节省了劳动力,也不会产生夹渣等缺陷,所以还是比较划算的。
由于埋弧焊生产率高、焊接质量好、焊接成本低,劳动条件好,能很好的焊接厚钢板。
4.1.4焊材的选用
选择焊接材料最重要的原则就时保证焊缝金属的性能,使之满足产品的技术要求,从而保证产品在服役中正常运行。
热轧及正火钢主要用于制造受力构件,要求焊接接头具有足够的强度,适当的屈强比,足够的韧性和低的时效敏感性,即具有与产品技术条件相适应的力学性能。
采用手工电弧焊打底、填充,焊条J507Φ3.2mm;埋弧焊时,选择焊丝还应考虑融合比和焊剂对焊缝成分的影响,用埋弧焊继续进行填充、盖面,焊丝H10MnSiAΦ6mm,焊剂SJ101。
埋弧焊用的焊丝要严格清理,焊丝表面的油、锈及拔丝用的润滑剂都要清理干净,以免污染焊缝产生气孔。
一般焊剂须在250℃温度下烘干,并保温1~2h。
不同的焊接方法的配合见表5。
表5不同的焊接方法的配合
钢号
焊条型号
焊条牌号
埋弧焊
电渣焊
CO2气体保护焊
焊丝
焊剂
焊丝
焊剂
16MnR
E50××型
J50×
不开坡口对接
H08A
中板开坡口对接H08MnA,H10Mn2
厚板深坡口对接
H10Mn2
HJ431
H08MnMoA
HJ431
HJ360
H08Mn2SiA
HJ350
4.1.4焊接工艺参数
在焊接时,焊接参数的选用直接影响到接头的性能。
为了防止热影响区脆化和产生冷裂纹,所选线能量应保证冷却速度在最佳范围内。
实际生产中确定线能量的步骤是,首先通过实验确定所焊钢材保证韧性的最大线能量,然后根据用此线能量焊接时的冷裂纹倾向确定是否需要预热。
焊接工艺具体参数如下:
(1)打底焊手工电弧焊的焊接参数:
焊条直径Φ3.2mm,焊接电压23~25V,焊接电流90~105A,焊接速度9~11m/h。
(2)填充焊埋弧焊的焊接参数:
第一、二层焊接时:
焊丝直径Φ6mm,焊接电流1050~1150A,焊接电压38~40V,焊接速度22~25m/h。
中间层焊接时:
焊丝直径Φ6mm,焊接电流1000~1100A,焊接电压38~40V,焊接速度16~20m/h。
盖面焊接时:
焊丝直径Φ5mm,焊接电流800~840A,焊接电压36~38V,焊接速度24~28m/h。
4.1.5焊接顺序
焊接时,应先焊完里侧,由于用CO2焊打底所以不
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