DZL213型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计任务书.docx
- 文档编号:4955628
- 上传时间:2023-05-07
- 格式:DOCX
- 页数:44
- 大小:962.96KB
DZL213型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计任务书.docx
《DZL213型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计任务书.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《DZL213型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计任务书.docx(44页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
DZL213型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计任务书
DZL2-13型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计任务书
一、课程设计的题目
DZL2-13型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计
二、课程设计的目的
《大气污染控制工程》课程设计是配合大气污染控制工程专业课程而单独设立的设计性实践课程。
教学目的和任务是使学生在学习专业技术基础和主要专业课程的基础上,学习和掌握环境工程领域主要设备设计的基本知识和方法,培养学生综合运用所学的环境工程领域的基础理论、基本技能和专业知识分析问题和解决工程设计问题的能力,培养学生调查研究,查阅技术文献、资料、手册,进行工程设计计算、图纸绘制及编写技术文件的基本能力。
三、设计原始资料
DZL2-13型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计
锅炉型号:
DZL2—13即:
蒸发量2t/h,出口蒸汽压力13Mpa设计耗煤量:
350Kg/h
YYYYYYYY
设计煤成分:
CY=65%HY=4%OY=2%NY=1%SY=3%AY=15%WY=10%;VY=8%,属于高硫无烟煤
烟气密度P=1.36Kg/m3(标准状态下)
当地大气压:
98KPa
排烟温度:
160C
空气过剩系数a=1.3
飞灰率=16%
烟气在锅炉出口前阻力550Pa污染物排放按照锅炉大气污染物排放标准中二类区新建排污项目执行。
连接锅炉、净化设备及烟囱等净化系统的管道假设长度50m,90°弯头10个。
注:
锅炉大气污染排放标准(GB1327-2001)中二类区执行标准烟气浓度排放标准(标准状况下):
200mg/m3
二氧化硫排放标准(标准状况下):
900mg/m3
若烟囱高度达不到GB1327—2001表4锅炉房烟囱最低允许高度(4t锅炉烟囱高度最低35m6t锅炉烟囱高度最低40n)的要求,其排放标准值按50%丸行,即:
烟尘浓度排放标准(标准状态下):
100mg/m3
二氧化硫排放标准(标准状态下):
450mg/m3
四、课程教学要求本课程设计的选题紧紧围绕大气污染控制工程烟气除尘为主题。
学生必须根据教学要求、设计工作量以及实际条件,进行恰当选题。
能按照设计任务书,顺利完成设计任务,培养运用本学科的基础理论和专业知识解决本专业实际问题的能力,提高设计计算、工程制图和使用资料的能力。
四、设计容与要求
1.根据燃煤的原始数据计算锅炉燃烧产生的烟气量,烟尘和二氧化硫浓度。
2.净化系统设计方案的分析,包括净化设备的工作原理及特点;运行参数的选择与设计;净化效率的影响因素等。
3.除尘设备结构设计计算
4.脱硫设备结构设计计算
5.烟囱设计计算
6.管道系统设计,阻力计算,风机电机的选择
7.设计任务完成后,学生要根据设计的全过程完成专业课程设计说明书,按照一定格式写出设计计算书。
课程设计说明书主要容有:
(1)设计题目;
(2)主要指标和要求;
(3)方案工作原理;
(4)设计计算依据、计算结果;
(5)设备选择依据和工艺流程介绍;
(6)结果汇总。
8.根据计算结果绘制设计图,系统图要标出设备、管件编号、并附明细表;除尘系统、脱硫设备平面、剖面布置图若干,以解释清楚为宜,至少3(3号)图,并包括系统流程图一(3号图)。
此外,还要求文字应简明、通顺、容正确完整,书写工整、装订成册
在目前,大气污染已经变成了一个全球性的问题,主要有温室效应、臭氧层破坏和酸雨。
随着国民经济的发展,能源的消耗量逐步上升,大气污染物的排放量相应增加。
而就我国的经济和技术发展就我国的经济和技术发展水平及能源的结构来看,以煤炭为主要能源的状况在今后相当长时间不会有根本性的改变。
我
国的大气污染仍将以煤烟型污染为主。
因此,控制燃煤烟气污染是我国改善大气质量、减少酸雨和so危害的关键问题。
人类不仅能适应自然环境,而且还能开发利用自然资源,改造自然环境,使环境更加适合于人类生存。
在人为活动影响下形成的环境,称为次生环境。
工农
业生产排放大量有毒有害污染物,严重污染大气、水、土壤等自然环境,破坏生态平衡,使人类生活环境的质量急剧恶化,人类生产和生活活动排入环境各种污染物,特别是生产过程排放的污染物种类极多,而且随着科学技术和工业的发展,环境中污染物的种类和数量还在与日俱增。
这些污染物随同空气、饮水和食物进入人体后,对人体健康产生各种有害影响。
大气污染是随着产业革命的兴起,
现代工业的发展,城市人口的密集,煤炭和石油燃料的迅猛增长而产生的。
近百年来,西欧,美国,日本等工业发达国家大气污染事件日趋增多,本世纪50-60
年代成为公害的泛滥时期,世界上由大气污染引起的公害事件接连发生,例如:
英国伦敦烟雾事件,日本四日市哮喘事件,美国洛杉矶烟雾事件,印度博帕尔毒气泄漏事件等等,不仅严重地危害居民健康,甚至造成数百人,数千人的死亡。
我国随着经济的快速发展,因燃煤排放的二氧化硫、颗粒物等有毒有害的污染物质急剧增多。
空气污染以煤烟型为主,主要污染物是二氧化硫和烟尘。
据统计,1990年全国煤炭消耗量10.52亿吨,到1995年煤炭消耗量增至12.8亿吨,二氧化硫排放量达2232万吨。
超过欧洲和美国,居世界首位。
由于我国部分地区燃用高硫煤,燃煤设备未能采取脱硫措施,致使二氧化硫排放量不断增加,造成严重的环境污染。
如不严格控制,到2010年我国煤炭消耗量增长到15亿吨时,二氧化硫排放量将达2730万吨。
因而已经到了我们不得不面对的时候,我们
这里我们将用科学的态度去面对去防治。
.专业.专注.
前言3
1设计方案的选取7
1.1确定工艺7
1.2工艺流程简图8
1.3与其他工艺的比较8
2基本参数计算10
2.1烟气量、烟尘和二氧化硫浓度的计算.10
2.1.1烟气流量的确定.10
2.1.2烟气浓度的计算.11
2.1.3二氧化硫浓度的计算.12
2.2除尘及脱硫效率的计算12
2.2.1二氧化硫及烟尘排放量的确定12
2.2.2效率的计算13
3袋式除尘器的选型与计算13
3.1袋式除尘器的选型13
3.1.1清灰方法的选择与比较.13
3.1.2滤料的选取14
3.1.3滤袋形状及进气方式的选择.15
3.1.4清灰方式的选择.15
3.2袋式除尘器的相关计算16
3.2.1处理气量的确定.16
工况下烟气流量.16
3.2.2过滤风速的选取.16
3.2.3过滤面积的计算.16
3.2.4单条滤袋的面积.17
3.2.5滤袋的数量17
3.3根据计算选择袋式除尘器17
4填料塔的计算18
4.1基本参数18
4.1.1物料衡算19
4.2填料塔工艺尺寸的计算20
4.2.1塔径的计算20
4.2.2填料层高度的计算.21
4.6填料层压降的计算22
4.7附属装置的选择24
4.7.1液体分布器选取.24
4.7.2除雾器的选择.24
4.7.3液体再分布器的选取.25
5管径的确定25
6系统阻力的计算25
6.1摩擦压力损失25
6.2雷诺数的计算26
6.3摩擦压力损失的计算27
6.4弯头的阻力损失27
6.5管道上渐扩管的阻力损失27
6.6系统总阻力的计算28
7风机和电动机的选择与计算28
7.1标准状态下的风机风量的计算.28
7.2风机的选择28
8烟囱的设计29
8.1.2烟囱直径的计算30
8.2烟囱底部直径30
8.3.2系统阻力的计算31
8.4烟囱的抽力34
参考文献35
1设计方案的选取
1.1确定工艺
由于方案设计要求为DZL2-13型锅炉高硫无烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统的设计,所以除尘方式为袋式除尘器,主要确定湿式脱硫工艺。
脱硫除尘工艺设计说明:
双碱法烟气脱硫工艺主要包括吸收剂制备和补充系统,烟气系统,SO吸收
系统,脱硫产物处理系统四部分组成。
1.吸收剂制备和补充系统
脱硫装置启动时用氢氧化钠作为吸收剂,氢氧化钠干粉料加入碱液罐中,加水配制成氢氧化钠碱液,在碱液罐中可以定期进行氢氧化钠的补充,以保证整个脱硫系统的正常运行及烟气的达标排放。
为避免再生生成的亚硫酸钙、硫酸钙也被打入脱硫塔容易造成管道及塔发生结垢、堵塞现象,可以加装瀑气装置进行强制氧化或特将水池做大,再生后的脱硫剂溶液经三级沉淀池充分沉淀保证大的颗粒物不被打回塔体。
另外,还可在循环泵前加装过滤器,过滤掉大颗粒物质和液体杂质。
2.烟气系统
锅炉烟气经烟道进入除尘器进行除尘后进入脱硫塔,洗涤脱硫后的低温烟气经两级除雾器除去雾滴后进入主烟道,经过烟气再热后由烟囱排入大气。
当脱硫系统出现故障或检修停运时,系统关闭进出口挡板门,烟气经锅炉原烟道旁路进入烟囱排放。
3.SO2吸收系统
锅炉烟气从烟道切向进入主塔底部,在塔螺旋上升中与沿塔下流的脱硫液接触,进行脱硫除尘,经脱水板除雾后,由引风机抽出排空。
脱硫液从螺旋板塔上部进入,在旋流板上被气流吹散,进行气叶两相的接触,完成脱硫除尘后从塔底流出,通过明渠流到综合循环池。
4.脱硫产物处理系统
脱硫系统的最终脱硫产物仍然是石膏浆,从曝气池底部排浆管排出,由排浆泵送入水力旋流器。
由于固体产物中掺杂有各种灰分及NaSO,严重影响了石膏品质,所以一般以抛弃为主。
在水力旋流器,石膏浆被浓缩(固体含量约40%)之后用泵打到渣处理场,溢流液回流入再生池。
经过多方面资料的查询确定我们的选用双碱法脱硫工艺
1.2工艺流程简图
图1工艺流程图
1锅炉2袋式除尘器3灰斗4烟囱5气气热交换器6除雾器7填料塔8缓冲箱9配药箱10石灰仓11中间仓12熟化室13石灰反应器14浓缩池15过滤池
1.3与其他工艺的比较
湿法烟气脱硫,特点是脱硫系统位于烟道的末端、除尘器之后,脱硫过程
的反应温度低于露点,所以脱硫后的烟气需要再加热才能排出。
由于是气液反应,
其脱硫反应速度快、效率咼、脱硫剂利用率咼,如用石灰做脱硫剂时,当CaX
S=1时,即可达到90%勺脱硫率,适合大型燃煤电站的烟气脱硫。
但是,湿法烟气脱硫存在废水处理问题,初投资大,运行费用也较高。
双緘法脱硫工艺流程图^
以下是各种湿法脱硫工艺的优缺点分析对比:
石灰石/石膏法的主要优点是:
适用的煤种围广、脱硫效率高(有的装置
Ca/S=1时,脱硫效率大于90%、吸收剂利用率高(可大于90%、设备运转率高(可达90%以上)、工作的可靠性高(目前最成熟的烟气脱硫工艺)、脱硫剂一石灰石来源丰富且廉价。
但是石灰石/石膏法的缺点也是比较明显的:
初期投资费用太高、运行费用高、占地面积大、系统管理操作复杂、磨损腐蚀现象较为严重、副产物一石膏很难处理(由于销路问题只能堆放)、废水较难处理
氧化镁法,一些金属氧化物如MgOMnO和ZnO等都有吸收SQ的能力,可禾U用其浆液或水溶液作为脱硫剂洗涤烟气脱硫。
我国氧化镁资源丰富,可考虑此法要求必须对烟气进行预先的除尘和除氯,而且该过程中会有8%的MgO流失,造成二次污染。
氨法脱硫工艺副产品硫酸铵的销路和价格是氨法工艺应用的先决条件,这是
由于氨法所采用的吸收剂氨水价格远比石灰石高,其吸收剂费用很高,如果副产
品无销路或销售价格低,不能抵消大部分吸收剂费用,则不能应用氨法工艺,
此外氨水来源也是选择此工艺的必要条件,由于以上缺点在这里我们不选用该处理方法。
海水脱硫法,工艺简单,无需脱硫剂的制备,系统可靠可用率高,根据国外经验,可用率保持在100%脱硫效率高,可达90%以上;不需要添加脱硫剂,也无废水废料,易于管理;与其他湿法工艺相比,投资低,运行费用也低,但只能用于海边电厂,且只能适用于燃煤含硫量小于1.5%的中低硫煤。
双减法脱硫工艺:
克服了石灰石-----石膏法容易结垢的缺点,并进一步提高脱硫效率而发展起来的。
要先用碱金属盐类如钠盐的水溶液吸收SQ,然后在另
一个石灰反应器中用石灰或石灰石吸收SQ的吸收液再生,再生的吸收液返回吸收塔再用。
而SQ还是以亚硫酸钙和是高的形式沉淀出来。
由于其固体的产生过程不是发生在吸收塔中的,所以避免了石灰石-----石灰法的结垢问题。
双碱法比传统的湿法脱硫有以下优点:
(1)以钠碱作为吸收剂,系统一般不会产生沉淀物;
(2)吸收剂的再生和脱硫渣的沉淀发生在脱硫塔以外,避免了塔德堵塞和磨损
提高了运行可靠性,降低了操作费用
(3)钠基吸收液吸收SQ速度快,故可用较小的液气比,达到较高的脱硫率。
缺点是:
NaSG氧化副反应产物NaSQ较难再生,需不断的补充NaQH或NaCQ而增加碱的消耗量。
另外,NaSQ的存在也将降低石膏的质量。
总之,双碱法脱硫技术是国外运用的成熟技术,是一种特别适合中小型锅炉烟气脱硫技术,具有广泛的市场前景。
经过多方面的比较我们选用双碱法作为最终的脱硫工艺。
2基本参数计算
2.1烟气量、烟尘和二氧化硫浓度的计算
2.1.1烟气流量的确定
以1kg煤燃烧为基础
组分
重量(g)
摩尔数(mol)
需氧量(mol)
产物量(mol)
C
650
54.167
54.167
54.167
H
40
40
10
20
O
23
1.438
-0.719
--
N
7
0.5
--
--
S
34
1.
1.
1.
HO
100
5.556
--
5.556
灰分
14
--
--
--
挥发分
86
--
--
--
标准状态下理论需氧量为:
54.167+10-0.719+1.=64.511mol/kg
标准状态下理论N量:
因为空气中N:
02~3.76:
1所以标准状态理论N量为:
64.511X3.76=242.5614mol/kg
标准状态下理论产物量:
54.167+20+1.+5.556=80.786mol/kg
标准状态下理论烟气量=理论2量为+产物量=242.5614+80.786=323.3474
mol/kg
标准状态下理论空气量:
64.511X4.76=307.0724mol/kg
标准状态下实际空气量=标准状态下理论空气量Xa(空气过剩系数=1.2)
=307.0724X1.2=368.487mol/kg
标准状态下实际干烟气量=标准状态下理论烟气量+标准状态下过剩空气量
=标准状态下理论烟气量+(标准状态下实际空气量-标准状态下理论空气量)
2243
=323.3474+368.487-307.0724=384.76mol/kg=384.76X=8.6m3/kg
1000
水分含量=12.966X8.9375X22.4-18-1000=0.14m/kg
标准状态下实际湿烟气量Q=标准状态下实际干烟气量+水分含量
=8.6+0.14=8.74m/kg
2.1.2烟气浓度的计算
QQyW8.743503059mg/h
标准状态下烟气含尘浓度
CT魏/m3)
式中:
Qy标准状态下实际烟气量,m3/kg;
A――煤中不可燃成分的含量(此处1kg煤中含A140g)
dsh——排烟中飞灰占煤中不可燃成分的质量分数,%
16%1403/3
C=2.5610mg/m
8.74
2.1.3二氧化硫浓度的计算
标准状态下烟气中二氧化硫浓度的计算
Cs°2Is106(mg/m)
式中:
Iy标准状态下燃煤产生的实际烟气量,m3/kg;
S——煤中可燃硫的质量分数,%
CS(2=20.034106=7.78x103mg/m3
8.74
2.2除尘及脱硫效率的计算
2.2.1二氧化硫及烟尘排放量的确定
首先确定烟囱高度通过烟囱高度确定污染物排放量。
确定共用一个烟囱的所有锅炉的总的蒸发量(t/h),然后根据锅炉大气污染
物排放标准中的规定(表2)确定烟囱的高度。
表2锅炉烟囱咼度表
锅炉总额定出力/
(t/h)
<1
1~2
2~6
6~10
10~20
26~35
烟囱最低高度/m
20
25
30
35
40
45
由于本设计中锅炉的的总定额出力为2t,所以烟囱的高度为为30m本方案设计中选烟囱的高度为30m
若烟囱高度达不到GB1327—2001表4锅炉房烟囱最低允许高度(4t锅炉烟囱高度最低35m6t锅炉烟囱高度最低40m)的要求,其排放标准值按50%执行,本设计中烟囱高的未达到标准则按排放标准的50%执行,且锅炉大气污染
排放标准(GB13271-2001中二类区执行标准为:
烟尘浓度排放标准(标准状况下):
200mg/m3
二氧化硫排放标准(标准状况下):
900mg/m3
则,设计中烟尘浓度排放标准(标准状况下):
100哑/m3二氧化硫排放标准(标
准状况下):
450哑/m3
222效率的计算
450
脱硫效率:
n=1x100%=94.22%
7780
3袋式除尘器的选型与计算
3.1袋式除尘器的选型
3.1.1清灰方法的选择与比较
袋式除尘器清灰方法有手工清灰、机械清灰和脉冲喷吹清灰等几种。
手工清灰方式适用于烟气量比较小的除尘设备的青灰,并且清灰的周期不易
确定,并确人为清灰存在一定的安全隐患,所以在这里我们不选用该清灰方式。
振动清灰方,利用机械装置阵打或摇动悬吊滤袋的框架,使滤袋产生振动而清落灰尘,圆袋多在顶部施加振动,使之产生垂直的或水平的振动,或者垂直或水平的两个方向同时振动,施加振动的位置也有在滤袋中间的位置的•由于清灰时粉尘要扬起,所以振动清灰时常采用分室工作制,即将整个除尘器分隔成若干个袋室,顺次地逐室进行清灰,可保持除尘器的连续运转•进行清灰的袋室,利用阀门自动地将风流切断,不让含尘空气进入.以顶部为主的振动清灰,每分钟振动可达数百次,使粉尘脱落入灰斗中。
振动清灰方式的机械构造简单,运转可靠,但清灰作用较弱,适用于纺织布滤袋。
脉冲喷吹清灰方式,即固定滤袋用的多孔板(花板)设在箱体的上部,在每排滤袋的上方有一喷吹管,喷吹管上对着每一滤袋的中心开一压气喷射孔(嘴),喷吹管的另一端与脉冲阀、控制阀等组成的脉冲控制系统及压缩空气储气罐相连接,根据规定的时间或阻力值,按自动控制程序进行脉冲喷吹清灰。
滤袋多采用外滤式,侧设支撑骨架,粉尘被捕集而沉降在滤袋的外侧的表面。
清灰时的一瞬
间,当高速喷射气流通过滤袋顶端时,能诱导几倍于喷射气量的空气,一起吹向滤袋部,形成空气波,使滤袋由上向下产生急剧的膨胀和冲击振动,产生很强的
清落粉尘的作用。
脉冲周期可以调整,一般为1分钟到几分钟。
根据脉冲喷吹气流与净化气流的流动方向,有顺喷式、逆喷式和对喷式三种方式。
顺喷式为两种气流方向一致,净化后清洁空气由滤袋底部排出:
对喷式实际是把滤袋分为两部分,一半对喷,另一半顺喷。
在喷吹时,被清灰的滤袋不起捕尘作用,因喷吹时间很短,且滤袋是一排一排第一次进行喷吹清灰,几乎可以把捕尘作业看作是连续进行的,因此可以采取分室结构进行离线清灰,也可以不分室进行在线清灰。
脉冲清灰作用较强,清灰效果较好,可提高过滤风速。
其强度和频率都是可以调节的,清灰作用于大气压文氏管构造以及射流中心线和滤袋中心线是否一致等因素有关。
滤袋较长时,使用较好的喷吹装置同样可以获得良好的清灰效果。
由于
清灰作用强,对于粘类滤料也是有效的。
毡类滤料的使用也开始广泛起来。
毡类滤料,从微观角度来看,整体都可,用于有效过滤,所以,其表观过滤速度可比纺织布高,从而使装置小型化。
而且脉冲喷吹清灰的清灰过程不中断滤料工作,能实现粘附性强的粉尘脱落,清灰时间间隔短,可选用较高的过滤速度。
所以在本方案设计中选用脉冲喷吹式带式除尘器。
3.1.2滤料的选取
由于锅炉出口处烟气温度为160°C,要求填料有较高的耐高温性能和耐氧化性
能,综合各方面因素和比较我们筛选出两种滤料可以满足本方案设计的要求,它们的详细资料如下:
表3滤袋性质
种类
\
\性能
名称\
密度
3
g.cm7
使用温度
耐热性
抗拉
强度
/MPa
断裂
延伸
率/%
耐
磨
性
耐腐蚀性
可
燃
性
最
高
最
低
干
热
八、、
湿
热
八、、
有
机
酸
无
机
酸
碱
合成纤
聚四氟乙
2.3
280~300
B
B
33
13
B
A
A
A
维
烯
无机纤
玻璃纤维
2.54
315
A
A
145~1
3~5
E
A
A
B
不
维
58
燃
通过参考各种相关资料和综合分析,由于聚四氟乙烯价格较贵,虽然它和玻
璃纤维一样能满足本方案要求,但为了节省资金我们最终选用玻璃纤维作为袋式
除尘器的滤料。
3.1.3滤袋形状及进气方式的选择
3.131滤袋形状的选择
滤袋按形状可以分为圆袋式除尘器和扁袋式除尘器两种。
圆袋式除尘器:
直径一般为120~300mm高度一般为2~3m长径比一般为
10~25,最大可以达到40,滤袋长径比和过滤风俗有关,可以按下表选用
表4过滤风速选取表
过滤风速
/(m/min)
<0.5
0.5~1.5
>1.5
滤袋长径比(e/d)
30
25
20
优点:
圆袋的支撑骨架及连接简单,清灰容易,维护管理也比较方便,所以应用非常广泛。
扁袋式除尘器:
滤袋为扁平型,厚度及履带间隙为25~50mm高度为0.6~1.2m,深度为300~500mm最大优点是:
单位容积的过滤面积大,但是清灰、检修、换袋很复杂,因此应用围受限。
3.1.3.2进气方式与过滤方式的选择
进气方式有上进气和下进气两种方式。
采用上进气时,粉尘的沉降速度与气流速度相重叠,能在滤袋上形成较均匀的粉尘层,过滤性能好,但配气室设在上部,是除尘器高度增加,并有积灰现象。
采用下近期方式时,粗尘粒可直接沉降于灰斗中,降低了滤袋的负荷与磨损。
但由于气流方向与灰尘下落方向相反,清
灰后的细尘会重新沉积与滤袋表面,降低了清灰效果。
过滤方式有外虑和虑两种方式,如图1所示。
虑式是使含沉气流进入滤袋部,粉尘被阻留于滤袋表面,净化气穿过滤袋逸至袋外,袋外干净,便于换袋与检修,且袋无骨架,减少了滤袋的磨损,但滤袋扭曲较大,仅适用于机械振打与逆气流清灰方式;外虑气流方向则相反,滤袋必设骨架,适于脉冲喷吹、高压气流喷吹清灰方式,但滤袋与骨架磨损较大。
由以上分析,本设计方案选用下进气上排气外虑式进气方式和过滤方式!
3.1.4清灰方式的选择
清灰方式有人工清灰、机械清灰;逆气流、气环清灰;脉冲喷吹;反吹风与振动结合等几种。
一般反吹与振动为间歇式,即清灰时切断气
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- DZL213 锅炉 无烟 煤烟 气袋 除尘 脱硫 系统 设计 任务书