板模板扣件式计算书文档格式.docx
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模板支架高度(m)
立柱纵向间距la(mm)
1200
立柱横向间距lb(mm)
900
水平拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
250
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
450
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距(mm)
200
小梁最大悬挑长度(mm)
主梁最大悬挑长度(mm)
结构表面的要求
结构表面外露
结构重要性系数γ0
1
可变荷载的组合值系数φc
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
面板验算方式
简支梁
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
1、强度验算
q1=γ0×
[1.35(G1k+(G3k+G2k)×
h)+1.4×
φcQ1k
M=q1l22/8=0.047kN·
m
σ=M/W=0.047×
1062≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k
ν=5ql4/(384EI)=5×
4.618×
2004
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×
80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁截面惯性矩I(cm4)
小梁验算方式
因小梁较大悬挑长度为200mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
因此,
q1静=γ0×
1.35(G1k+(G3k+G2k
q1活=γ0×
1.4×
φc×
Q1k
M1=q1l22/8=0.348kN·
M2=q1L122/2=0.039kN·
Mmax=max[M1,M2]=max[0.348,0.039]=0.348kN·
σ=Mmax/W=0.348×
10622
2、抗剪验算
V11
V2=q1L1
Vmax=max[V1,V2
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
22
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k
跨中νmax=5qL4/(384EI)=5×
0.964×
12004/(384×
9350×
1706700)=1.63mm≤[ν]=l/400=1200/400=3mm
悬臂端νmax=qL4/(8EI)=0.964×
2004/(8×
1706700)=0.012mm≤[ν]=l1×
2/400=400/400=1mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
主梁验算方式
1、小梁最大支座反力计算
Q1k2
q2=(G1k+(G3k+G2k
承载能力极限状态
按简支梁,Rmax1
按悬臂梁,R1=q1
R=max[Rmax,R1]=0.893kN;
正常使用极限状态
按简支梁,Rmax2
按悬臂梁,R1=q2
R=max[Rmax,R1]=0.452kN;
2、抗弯验算
计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
m)
Mmax=0.317kN·
σ=Mmax/W=0.317×
1062≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax
τmax=2Vmax2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax
跨中νmax
悬挑段νmax=0.338mm≤[ν]=200×
2/400=1mm
七、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
立柱截面回转半径i(mm)
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值[f](N/mm2)
λ=h/i=1500/15.9=95≤[λ]=180
2≤[f]=205N/mm2
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
按上节计算可知,可调托座受力N=11.083kN≤[N]=30kN
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm)
1100
混凝土强度等级
C30
立杆底座长a(mm)
立杆底座宽b(mm)
F1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定,见下表
公式
参数剖析
Flhftpc,m)ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数:
当h≤800mm时,取βh=1.0;
当h≥2000mm时,取βh=0.9;
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长:
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2)η1s,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较,βs不宜大于4:
当βs<
2时取βs=2,当面积为圆形时,取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数:
对中柱,取as=40,对边柱,取as=30:
对角柱,取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中σpc,m之值,将其取为0,作为板承载能力安全储备。
可得:
βh=0.975,ft2,η=1,h0=h-20=1080mm,
um=2[(a+h0)+(b+h0)]=5120mm
hftpc,m)ηumh0=(0.7×
0.975×
1.43+0.25×
0)×
1×
5120×
1080/1000=5396.751kN≥F1
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定,见下表
FlcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
βc
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
fc2,βc=1,
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×
(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×
(600)/(200×
200)]1/2=3,Aln=ab=40000mm2
cβlfcAln=1.35×
3×
14.3×
40000/1000=2316.6kN≥F1
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