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建设单位
设计单位
常州化工设计院有限公司
施工单位
苏州市东桥建筑有限公司
监理单位
苏州华正工程管理有限公司
项目经理
顾峰
总监理工程师
张为松
技术负责人
张林根
专业监理工程师
徐峰
二、施工要求
1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。
2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
3、模板施工前对施工人员进行技术交底。
严禁盲目施工。
三、技术保证条件
1、安全网络
2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
第二节、编制依据
《木结构设计规范》GB50005-2003
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]
建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则(建质[2009]254号文)
本工程施工图纸
本工程施工组织设计
第三节、施工工艺技术(技术简图详见计算书)
一、技术参数
【梁模板(扣件式)技术中心KL117(11)】
新浇混凝土梁计算跨度(m)
10
结构层高(m)
4.15
混凝土梁截面尺寸(mm)
300×
1000
梁侧楼板厚度(mm)
120
支撑方式
梁一侧有板,梁板立柱共用(A)
支撑立柱钢管型号(mm)
Φ48×
2.6
梁跨度方向立柱间距(mm)
900
梁两侧立柱间距(mm)
步距(mm)
1800
楼板立柱间距(mm)
900、900
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
450
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
梁底支撑小梁材料
方木
小梁材质规格(mm)
40×
90
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
300
面板材质
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
12
主梁材料
钢管
主梁材质规格(mm)
Ф48×
3.5
可调托座内主梁根数
【梁模板(扣件式)技术中心KL215(11)】其他小截面梁按此梁计算,均增加顶托一根。
8.35
100
梁两侧有板,梁板立柱共用(A)
【板模板(扣件式)技术中心5-6交E-F轴4.15米】其他板块按此计算,均为900*900.
新浇混凝土板厚(mm)
模板支架高度(m)
板长(m)
5.8
板宽(m)
立柱型号(mm)
纵距(mm)
横距(mm)
水平拉杆步距(mm)
立柱距混凝土板短边(mm)
200
立柱距混凝土板长边(mm)
小梁材质
小梁间距(mm)
小梁距混凝土板短边距离(mm)
50
两端各悬挑长(mm)
200、200
主梁材质
主梁布置方式
平行楼板长边
扣件
双扣件
扣件抗滑移折减系数
【板模板(扣件式技术中心7-10交B-D轴8.35米】其他板块按此计算,均为900*900.
3.3
150
【梁侧模板技术中心KL117(11)】二根螺杆。
梁板结构情况
梁一侧有板
梁截面尺寸(mm)
面板材料
小梁材料
90×
40
小梁布置方式
水平向布置
左右两侧小梁道数
7,6
主梁间距(mm)
主梁合并根数
2
小梁最大悬挑长度(mm)
小梁计算方式
三等跨连续梁
对拉螺栓类型
M14
对拉螺栓水平向间距(mm)
梁左侧支撑距梁底距离依次为(mm)
0,250,700,1000
梁右侧支撑距梁底距离依次为(mm)
0,250,700
【梁侧模板技术中心KL215(11)】一根螺杆。
梁两侧有板
小梁道数
5
支撑距梁底距离依次为(mm)
0,250,800
【梁侧模板技术中心KL111
(2)】其他小截面梁按此计算,无需螺杆。
250×
550
0,450
【柱模板(设置对拉螺栓)技术中心KZ12】双面柱中各增加一根螺杆。
混凝土柱高(mm)
4150
柱箍间距(mm)
500
柱箍合并根数
混凝土柱长边边长(mm)
600
长边小梁根数
混凝土柱短边边长(mm)
短边小梁根数
柱长边螺栓根数
柱短边螺栓根数
对拉螺栓布置方式
均分
柱长边对拉螺栓间距(mm)
402,402
柱短边对拉螺栓间距(mm)
覆面竹胶合板
矩形木楞
柱箍材料
柱箍材质规格(mm)
扣件类型
3形26型
【柱模板(设置对拉螺栓)技术中心KZ4】长边柱中增加一根螺杆
650
400
427,427
【柱模板(设置对拉螺栓)车间柱】其他小截面柱按此计算,柱中无需增加螺杆。
9000
二、工艺流程
柱
搭设安装脚手架→沿模板边线贴密封条→立柱子片模→安装柱箍→校正柱子方正、垂直和位置→全面检查校正→群体固定→办预检。
板扣件
搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。
梁扣件
弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑(梁高加对拉螺栓)→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。
梁侧
安装梁一侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。
三、施工方法
详本工程高支模方案。
四、检查验收
第四节、施工安全保证措施
一、组织保障
详见本工程高支模方案。
二、技术措施
第五节、计算书及相关图纸
【计算书】
1、梁模板(扣件式)技术中心KL117(11)计算书
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
技术中心KL117(11)
混凝土梁截面尺寸(mm×
mm)
新浇混凝土结构层高(m)
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)
对水平面模板取值Q2k(kN/m2)
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁跨度方向立柱间距la(mm)
梁两侧立柱间距lb(mm)
步距h(mm)
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a(mm)、l'
b(mm)
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm,按二等跨连续梁计算,计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
12×
12/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×
12/12=144000mm4
q1=0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
1)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
1=32.868kN/m
q1静=0.9×
1.35×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
b=0.9×
[0.1+(24+1.5)×
1]×
1=31.104kN/m
q1活=0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1=1.764kN/m
q2=(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b=[0.1+(24+1.5)×
1=25.6kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1L2=0.125q1l2=0.125×
32.868×
0.152=0.092kN·
m
σ=Mmax/W=0.092×
106/24000=3.852N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.521q2L4/(100EI)=0.521×
25.6×
1504/(100×
10000×
144000)=0.047mm≤[ν]=l/250=150/250=0.6mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×
31.104×
0.15+0.437×
1.764×
0.15=1.865kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.15=6.163kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.15=1.44kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.15=4.8kN
五、小梁验算
小梁类型
小梁材料规格(mm)
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
q1=max{1.865+0.9×
[(0.3-0.1)×
0.3/2+0.5×
1]+0.9max[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.12)+1.3×
(0.9-0.45-0.3/2)/2×
1,6.163+0.9×
(0.3-0.1)×
0.3/2}=6.199kN/m
q2=max[1.44+(0.3-0.1)×
1+(0.5+(24+1.1)×
0.12)×
1,4.8+(0.3-0.1)×
0.3/2]=4.83kN/m
1、抗弯验算
Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×
6.199×
0.92,0.5×
0.32]=0.537kN·
σ=Mmax/W=0.537×
106/54000=9.95N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×
0.9,6.199×
0.3]=3.387kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
3.387×
1000/(2×
90)=1.411N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×
4.83×
9004/(100×
9350×
2430000)=0.881mm≤[ν]=l/250=900/250=3.6mm
ν2=q2l24/(8EI)=4.83×
3004/(8×
2430000)=0.215mm≤[ν]=l/250=300/250=1.2mm
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×
0.9,0.393×
0.9+6.199×
0.3]=6.377kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.581kN,R2=6.377kN,R3=3.48kN
正常使用极限状态
R'
max=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×
0.9+4.83×
0.3]=4.969kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1=2.144kN,R'
2=4.969kN,R'
3=3.043kN
六、主梁验算
主梁类型
主梁材料规格(mm)
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.252×
106/5080=49.704N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=2.882kN
τmax=2Vmax/A=2×
2.882×
1000/489=11.788N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=0.087mm≤[ν]=l/250=450/250=1.8mm
4、扣件抗滑计算
R=R3=0.598kN≤1×
8=8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·
m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
七、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
371
回转半径i(mm)
16.1
立柱截面抵抗矩W(cm3)
3.99
抗压强度设计值f(N/mm2)
立杆自重q(kN/m)
0.15
λ=h/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ=0.509
1、风荷载计算
Mw=0.92×
ωk×
la×
h2/10=0.92×
0.22×
0.9×
1.82/10=0.073kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q1有所不同:
1)面板验算
q1=0.9×
[1.2×
1)+0.9×
1=29.916kN/m
2)小梁验算
q1=max{1.704+(0.3-0.1)×
0.3/2+0.9×
0.12)+0.9×
1,5.609+(0.3-0.1)×
0.3/2}=5.639kN/m
同上四~六计算过程,可得:
R1=0.274kN,R2=10.683kN,R3=0.573kN
立柱最大受力Nw=max[R1,R2,R3+N边]+0.15×
(4.15-1)+Mw/lb=max[0.274,10.683,0.573+0.9×
(0.75+(24+1.1)×
(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×
0.9]+0.472+0.073/0.9=11.236kN
f=N/(φA)+Mw/W=11236.181/(0.509×
371)+0.073×
106/3990=77.734N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N=max[R1
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