北岸琴森塔式起重机搭拆专项施工方案呕心沥血整理版Word格式.docx
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5KN。
m)然后吊装在砼基础上面,并用8个M30高强度螺栓固定好,安装注意有踏步的两根主弦要平行于建筑物.
2、在地面上将爬爪架栏杆等到拼装成整体,并装好液压系统,然后将爬爪架吊起,套在三节标准节外面。
值得注意的是:
爬升架的外伸框架要与建筑物方面平行(以便施工完成后拆塔),并使套架上的爬爪搁在最一个标准节Ⅰ的下一步踏步上(套架上有油缸的一面对准塔身上有踏步的一面套入)。
3、在地面上先将上下支座以及回转机构,回转支承,平台等装为一体,然后将这一套部件吊起安装在塔身节上,用8个M30的高强高螺栓将下支座与塔身节相连(注意:
回转支承与上、下支座的联接螺栓一定要柠紧,予紧力矩为640N。
M,开动液压系统,使爬升架上升,装好与下支座相对联的4个销轴.
4、在地面上将塔顶与平面臂拉杆的第一节用销轴连好,然后吊起,用4个销轴与上支座联接,安装塔顶时要注意区分塔顶哪边与起重臂相连,此边回转限位器和司机室处于同一侧。
5、在平地上拼装好平衡臂,并将卷扬机构,配电箱等装在平衡臂上,接好各部分所需的电线,然后将平衡臂吊起来与上支座用销轴固定完毕后,再抬起平衡臂与水平线组成一角度至平衡拉杆的安装位置,装好平衡臂拉杆后,再将吊车卸载。
6、吊起重2。
2吨的平衡重一块,放在平衡臂最最要部的一起配重处.
7、在直面上,先将司机室的各电气设备检查好以后,将司机室吊起至上支座的上面,然后,用销轴将司机室与上下支座连接好.
8、起重臂与起重臂拉杆的安装.
8。
1起重臂节的配置,次序不得混乱。
8.2按照组织吊臂长度,用相应销轴把它们装配在一起,把第Ⅰ节臂和第Ⅱ节臂连接后,装上小车,并把小车固定在吊臂根部,把吊臂搁置在1米高左右的支架上,使小车离开地面装上小车牵引机构。
所有销轴都要装上开口销,并将开口销充分打开。
8.3按照组织吊臂拉杆,用销轴把它们连接起来,置在吊臂,上弦杆上的拉杆架内.
4检查吊臂上的电路是否完善,并穿绕小车牵引钢丝绳,先不穿绕起升钢丝绳。
8.5用汽车起重机将吊臂安装总成平稳起升,提升中必须保吊臂处于水平位置,使得吊臂能够顺利地安装到上支座的吊臂铰点上。
8.6在吊臂连接完毕后,继续提升吊臂,使吊臂头部稍微抬起。
7这时穿绕起升绳,开动起升机构拉起拉杆,先使短拉杆的连接板能够用销轴联接到塔顶相应的拉板上,然后再开动起升机构高速长拉杆的高度位置,使得长拉杆的连接也以够用销轴联接到塔顶相应的拉板上。
注意:
这时汽车吊使吊臂间部稍微抬起,当开起升机构时,起升绳拉起重臂拉杆,起重臂拉杆并不受力,否则起程式机构负不起这么大的载荷。
8把吊臂缓慢放下,使拉杆处于拉紧状态.
9、吊装平衡重
根据所使用的臂架长,按规定安装不同重量的平衡重:
50米臂,平衡重12吨,45米臂,平衡重11吨,然后在平衡重块之间用板联成串。
10、穿绕起升钢丝绳,将起升钢丝绳引经塔帽滑轮后,绕过在起重臂根部上产起重量限制器滑轮,再引向小车滑轮与吊钩滑轮穿绕,最后,将绳端固定在臂头上.
11、把小车升至最根部使小车与吊臂碰块撞牢,转动小车上带有齿轮的小储绳卷筒,把牵引绳尽力张紧。
(六)验收
塔机安装完毕后,安装队伍进行自检,自检时检查出的问题立即进行整改。
自检合格后进行交验,交验时参加人员为安装技术负责人,安装管理人员,土建施工单位负责人,及本机操作人员等,验收合格,所有人员签字认可.
(七)顶升作业
1、在进行行顶升作业过程中,必须有专人指挥,专人照管电源,专人操作液压系统和专人紧固螺栓,非有关操作人员,不得登上爬升架的操作平台,更不能擅自启动泵阀开关或其它电气设备。
2、顶升作业应在白天进行,若遇特殊情况,需在夜间作业时,必须配备有充足照明设备.
3、只许在四级风以下进行顶升作业,如在作业过程中,突然遇到风力加大,必须停止工作,并坚固连接螺栓,使上下塔连接成一体.
4、顶升前必须放松电缆,使电缆松长度略大于总的爬升高度。
5、在顶升过程中,把回转部分紧紧刹住,严禁回转及其他作业。
6、在顶升过程中,如发现故障,必须立即停车检查.非经查明真相和故障排除,不得继续进行爬升动作。
7、每次顶升前后,必须认真做好准备工作和收尾工作,特别是在顶升以后,各连螺栓应按规定的予紧力坚固,不得松动,操作手柄应回到中间位置,液压系统瓣电源应切断等。
8、顶升后两台塔机大臂高度应相差两个标准节,防止两大臂相撞。
9、顶升到27米处一道附墙,顶升到48米处再一道附墙。
(八)塔机的拆御
塔机的拆御方法与安装方法基本相同,只是工作程序与安装时相反,即后装的先拆,先装的后拆,但是,在拆御过程中不能马虎大意,否则将发生人身及设备安全事故。
(一)桩基设计规范JGJ94—94
(二)建筑结构荷载设计规范
(三)GB/T13752《塔规》
(四)依据宁波工程勘察院提供的“宁波钢铁厂地块(一期)岩土工程勘察报告"
(五)建筑地基础设计规范(GB5007-2002)
(六)杭州杰牌建设机械有限公司提供的产品说明及技术数据
(七)QTZ63型塔式起重机抗倾覆稳定性计算参数
1、计算情况:
塔式起重机(起重臂应能随风回转)抗倾翻稳定性应按下列五种情况进行校核:
1本稳定性—工作状态、静态、无风
2态稳定性—工作状态、动态有风
3暴风侵袭—非工作状态
4突然卸载—工作状态、料斗卸载
5安装拆卸—非工作状态
经计算、只有第2、3种情况需校核、其余三种情况均较安全。
2、各主要部件有关参数表
序号
名称
G(t)
L(m)
A(m2)
C
H(m)
1
平衡臂
1。
35
-7。
0.3
3
41。
9
2
平衡臂拉杆
0。
28
—5。
5
45
平衡重
12
-11。
2。
1.2
41
4
起升机构
1.7
—9.5
1.3
42
电气系统
25
—1。
42。
6
起重臂
4。
08
24
42.3
7
起重臂拉杆
1.23
15。
8
牵引机构
0.32
7。
0.5
塔顶
1.27
0.2
3。
10
司机室
33
1.1
11
上支座
0.84
41.7
回转机构
0.66
13
回转支承
41.6
14
下支座
0.55
15
爬升架
2.6
-0。
37.8
16
塔身
11.8
30。
20。
17
小平
13。
72
18
吊钩
13.72
40
19
钢丝绳
09
Hi
20
吊重
/
39
3风力及离心力计算
1离心力不考虑
2风力取吊重的3%;
60×
3%=1.8KN
3工作情况风力
[1.8+(1.3×
3+1。
2×
9+1.2×
1.3+1。
0.5+1。
3×
5+1.2×
2+1。
1×
+1。
4+1。
8+1.2×
0.12+1。
55+1。
2+1.3×
2+1.2×
0.2+1.2×
27)×
25]=16。
2KN
㈣非工作工况风力为:
(16。
3-1.8)/0。
25×
1=63。
6KN
4、不平衡力矩计算:
㈠小车、吊钩、钢丝绳非工作工况不平衡力矩(2+1。
6+0)×
2=7.2KN.m
㈡小车、吊钩、钢丝绳、吊重工作工况不平衡力矩(2+1.6+0.9+60)×
13.72=884。
9KN。
m
㈢其余部分不平衡力矩:
(—1.35×
7.1—0。
28×
5.5—12×
11。
1—1.7×
9。
5—0。
1.5+4。
08×
24+1。
23×
15.3+0.32×
45+1。
27×
0.2+0。
33×
1.1-2。
6×
10=416。
3KN。
M
5、风力弯矩计算
㈠工作工况风力弯矩计算
1小车、吊钩风力弯矩
0.2×
41.8+1。
40=4。
2吊重风力弯矩
3%×
39=70.2KN.m
3起重臂部分风力弯矩
(1.3×
41.9+0+1。
2.9×
0.25×
41+1.2×
42+1。
5×
1)=62。
5KN。
4起重臂部份风力弯矩
0.5×
3+0+1.2×
42)=13.2KN。
5垂直部份风力弯矩
(1。
3+1.2×
0.4×
7+1.2×
4×
12×
6+1。
0.55×
41+1.3×
37.8+1。
20.35)=306.3KN.m
6工作工况风力弯矩为:
8.0+115+102+21。
6+501。
7=457。
1KN。
m
7非工作工况风力弯矩:
(8。
0+102+21。
7)/25×
110=1702。
6、载何组合:
㈠GB/T13752《塔机设计规范》规定塔机(固定式)倾翻稳定性验算的载荷系数为:
自重载荷
起升载荷
惯性载荷
风载荷
工作工况
1.0
非工作工况
惯性载荷系数取1。
7、基础所受压力计算:
1工作工况压力:
35+0。
28+12+1。
7+0。
25+4。
08+1。
23+0。
32+1.27+0。
33+0。
84+0.66+0。
33+26+17.55+1。
0.16+1.3×
09+1.3×
67×
10=1。
55.85×
10=670KN
2非工作工况压力
(1.35+0。
28+12+1.7+0.25+4.08+1。
23+0.32+1。
27+0.33+0.8+0.66+0。
33+2.6+17。
55+1.3+0。
21+0。
16)×
10=47。
81×
10=487。
1KN
8、基础所受剪力计算:
1工作工况为:
16。
2非工作工况为:
63。
2=76KN
9、基础所受弯矩:
(884。
9×
3-416.3)×
1.2+457。
1=1338KN.m
2-416.3+1702。
2=1633.8KN。
(八)、抗倾覆稳定性计算:
根据以上7、8、9、三种荷载数据进行验算,并取塔筋基础为5.0×
5。
0×
1.2,取桩距为4米.
1、工作工况:
竖向压力:
Fr=670kn
水平剪力:
Fn=16.2KN
弯矩:
M=1338KN.m
2、非工作工况:
竖向压力:
Fr=478.1kn
Fn=76KN
弯矩:
M=1633。
8KN。
3、基础自重Fg=5×
24=720KN
4、选择桩长为24米,桩端为黄海高程-24。
55米,(E4楼处塔吊)—23.9(E3楼2#塔吊处为计算单位)
土层号
钻孔号层厚m。
Zk258
黄海高程m
预应力管桩qsik(kPa)
φ500圆围长m
竖向板限承载(KN)
2a
62
+0.100
—4。
52
57
87.0
2b
6。
—4.52
22
157.8
3b
5.1
—11.22
—16.32
1.57
160。
-18。
82
70。
5b
—21。
32
55
215。
5d
2.58
23。
90
48
194.0
∑:
885。
4KN
桩端端承力qpk为1600Kpa
打桩端载面积0.125m2为201KN
∑qsik+∑qpk=885.4+201=1086KN
从计算可得单桩极限承载力为1086KN
设计值R=1086/1。
63=666KN
1.2R=799KN
5桩基承载力验算:
Fv+Fg
Q=--—-≤R
N
Fv+Fg(M+Fn。
h)
Qmax=————±
—---≤1。
2R
minN∑×
i2〉0
最不利位置X、0、Y表示方向
1、工作情况
F+Fg670+720
Q=--—-=————=347.5KN〈R
N4
670+720(1338+16。
1.2)×
2
Qmax=—-——±
—————---——≤1.2R
min42×
(2×
2)2
347.5=±
240=586〈1.2R
107。
5〉0
2、非工作情况
478。
1+720
Q=—--—-—=299。
5KN<
R
478。
1+720(1338+76×
2)×
22
Qmax=———-——±
-—--————-—≤1。
(22)2
=299.5±
304。
9=604.4KN<
-5.4KN<
0(Qmin取需验算桩抗拔)
6、抗拔力P按桩侧摩阻力P=U∑qsiuLi/K,K=3
P=885/3=295>5。
4(安全)
X′,O,Y′方向验算:
㈠工作工况:
670+720
Q=——-—347.5〈R
4
Qmax=—--———±
———-————-—
min44×
=347。
5±
169.68=517。
18<
1.2R±
177.82>
㈡非工作情况
Q=————=299.5KN〈R
1+720(1633+76×
Qmax=——————±
—-——————--
=299。
5=515KN<
84KN〈0
承台配筋:
桩承净压力:
Ni=Qmax—Fg/4=604—720/4=424KN
Mx=∑iYi=424×
2=1696KN.m
Mcx(y)1696×
106
As=————=-—————=5526mm2
hofy0。
1100×
310
30根φ16@150配筋为6045mm2〉5526mm2(安全)
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