钢筋混凝土结构课程设计书Word文档格式.doc
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②q=+=1.2×
2.96+1.4×
4=9.152kN/
由于②>
①,所以取②q=9.152kN/,近似取q=9kN/
3.1.2计算简图
次梁截面为200mm×
500mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm。
按塑性力重分布设计,板的计算跨度:
边跨=+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm<
1.025=2030mm,取=2020mm
中间跨==2200-200=2000mm
因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算。
取1m宽板带作为计算单元,计算简图如图所示
3.1.3弯矩计算值
由表11-1可查得,板的弯矩系数分别为:
边跨中,1/11;
离端第二支座,-1/11;
中跨中,1/16;
中间支座,-1/14。
故
=-=〔g+q/11=9.2×
/11=3.34kN·
m
=-〔g+q/14=-9.2×
/14=-2.57kN·
==〔g+q/16=9.2×
/16=2.25kN·
这是对端区单向板而言的,对于中间区格单向板,其和应乘以0.8,=0.8×
-2.57=-2.06kN·
m;
=0.8×
2.25=1.80kN·
3.1.4正截面受弯承载力计算
环境类别为一级,C30混凝土,板的最小保护层厚度c=15mm。
板厚80mm,=80-20=60mm;
板宽b=1000mm。
C30混凝土,=1.0,=14.3kN/;
HPB235钢筋,=210N/。
板配筋计算的过程于下表。
楼面板的配筋计算
截面
1
B
2或3
C
弯矩设计值〔kN·
3.34
-3.34
2.25
-2.57
=/〔b
0.065
0.044
0.050
=1-
0.067
0.045
0.051
轴线
①~②、
⑤~⑥
计算配筋〔
=b/
273.7
183.9
208.4
实际配筋〔
Φ8160
=314.0
Φ6/8160
=246.0
②~⑤
147.1
166.7
*对轴线②~⑤间的板带,其跨截面2、3和支座截面的弯矩设计值都可折减20%。
为了方便,近似对钢筋面积乘以0.8.
计算结果表明,支座截面的均小于0.35,符合塑性力重分布的原则;
/bh=246/〔1000×
80=0.308%,此值大于0.45/=0.45×
1.43/210=0.306%,同时大于0.2%,满足最小配筋率。
屋面板结构平面布置图
3.2屋面板的设计
3.2.1荷载
40mm1:
2.5水泥砂浆砌膨胀珍珠岩单拱隔热板0.04×
14=0.56kN/
≥20mm粒混凝土找坡〔0.02+0.02+0.02×
×
14=1.666kN/
2.5水泥砂浆找平0.02×
80mm钢筋混凝土板0.08×
15mm板底混合砂浆抹灰0.015×
17=0.255kN/
小计4.881kN/
板的可变荷载标准值0.5kN/
①q=+ψ=1.35×
4.881+0.7×
0.5=7.079kN/
4.881+1.4×
0.5=6.557kN/
由于①>
②,所以取①q=7.079kN/,近似取q=7kN/
3.2.2计算简图
按弹性计算,板的计算跨度:
边跨=1.025+b/2=1.025×
〔2200-100-120+200/2=2130mm>+=2120mm,取=2120mm
中间跨==2200mm
3.2.3弯矩计算值
由表11-1可查得,板的弯矩系故
=0.078×
6.589×
+0.100×
0.49×
=2.53kN·
=0.033×
+0.079×
=1.24kN·
=0.046×
+0.085×
=1.67kN·
=-0.105×
-0.119×
=-3.39kN·
=-0.079×
-0.111×
=-2.78kN·
3.2.4正截面受弯承载力计算
环境类别为二级a类,C30混凝土,板的最小保护层厚度c=20mm。
板厚80mm,=80-25=55mm;
C30混凝土,=1.0,=14.3N/;
屋面板的配筋计算
2
3
2.53
-3.39
1.24
-2.78
1.67
0.058
0.078
0.029
0.064
0.039
0.060
0.081
0.066
0.040
①~⑥
224.7
303.4
108.6
247.2
149.8
计算结果表明,支座截面的均小于0.35;
4.次梁设计
按考虑塑性力重分布设计。
根据本车间楼盖的实际使用情况,楼盖的次梁和主梁的可变和在不考虑梁从属面积的荷载折减。
4.1荷载
永久荷载设计值
板传来永久荷载3.522×
2.2=7.81kN/m
次梁自重0.2×
〔0.5-0.08×
25×
1.2=2.52kN/m
次梁粉刷0.02×
2×
17×
1.2=0.34kN/m
小计g=10.67kN/m
可变荷载设计值q=5.6×
2.2=12.32kN/m
荷载总设计值g+q=22.99kN/m
4.1.2计算简图
次梁在砖墙上的支承长度为240mm。
主梁截面为300mm×
650mm。
计算跨度:
边跨=+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm<
1.025=6488mm,取=6450mm
中间跨==6600-300=6300mm
因跨度相差小于10%,可按等跨连续梁计算。
次梁计算简图如图所示。
4.2力计算
由表11-1、表11-3可分表查得弯矩系数和剪力系数。
弯矩设计值:
=-=〔g+q/11=22.99×
/11=86.95kN·
=-〔g+q/14=-22.99×
/14=-65.18kN·
=〔g+q/16=22.99×
/16=57.03kN·
剪力设计值:
=0.45〔g+q=0.45×
22.99×
6.33=65.49kN
=0.60〔g+q=0.60×
6.33=87.32kN
==0.55〔g+q=0.55×
6.3=79.66kN
4.3承载力计算
4.3.1正截面受弯承载力
正截面受弯承载力计算时,跨按T形截面计算,翼缘宽度去=/3=6600/3=2200mm;
又=b+=200+2000=2200。
故取=2200mm。
除B截面纵向钢筋排两排布置外。
其余截面均布置一排。
环境类别为一级,C30混凝土,梁的最小保护厚度c=25mm,一排纵向钢筋=500-35=465mm二排纵向钢筋=5000-60=440mm。
C30混凝土,=1.0,=14.3N/,=1.43N/;
纵向钢筋采用HRB335钢,=300N/,箍筋采用HPB235钢,=210N/。
正截面承载力计算过程列于下表。
经判别跨截面均属于第一类T形截面。
次梁正截面受弯承载力计算
86.95
-86.95
57.03
-65.18
=/〔b或
=/〔
=0.013
=0.157
=0.008
=0.105
0.013
0.172〈0.35
0.008
0.111
=b/或=/
633.9
721.5
390.1
492.1
选配钢筋
〔
218+114弯
=622.9
220+112弯
=741.1
214+112弯
=421.1
216+112弯
=515.1
/bh=421.1/〔200×
500=0.42%,此值大于0.45/=0.45×
1.43/300=0.21%,满足最小配筋率。
4.3.2斜截面受剪承载力
斜截面受剪承载力计算包括:
截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
验算截面尺寸:
=-=465-80=385mm,因/b=385/200=1.925<4,截面按下式验算:
0.25b=0.25×
1×
14.3×
200×
465=332.48×
N>=87.32×
N,截面满足要求。
验算是否需要按计算配置箍筋
0.7b=0.7×
1.43×
465=93.093×
N构造配筋,选用Φ6160
===0.17%=0.24×
=0.24×
=0.16%
采用Φ6双支箍筋,计算支座B左侧截面。
调幅后受剪承载力应加强梁局部围将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。
现调整箍筋间距s=0.8×
160=128mm最后取箍筋间距s=130mm。
为了方便施工,沿梁长度不变。
验算配筋率下限值:
弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为:
0.3=0.3×
14.3/210=0.20%。
实际配筋率==56.6/〔200×
130=0.22%>0.20%满足要求。
5.主梁设计
主梁按弹性方法设计
5.1荷载设计值
为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的永久荷载10.67×
6.6=70.42kN
主梁自重〔含粉刷[〔0.65-0.08×
0.3×
2.2×
25+0.02×
〔0.65-0.08×
17]×
1.2=12.31kN
永久荷载设计值G=70.42+12.31=82.73kN取G=83kN
可变荷载设计值Q=12.31×
6.6=81.31kN取Q=81kN
5.2计算简图
主梁按连续梁计算,端部支承在砖墙上,支承长度为370mm,中间支承在400mm×
400mm的混凝土柱上,其计算跨度
边跨=6600-200-120=6280mm因0.025=157mm<a/2=185mm,取=1.025+b/2=1.025×
6280+400/2=6637mm近似取=6640mm
中跨=6600mm
主梁的计算简图如下,因跨度相差不超过10%,故可利用附表6-2计算力
主梁的计算简图
5.3力设计值及包络图
5.3.1弯矩设计值
弯矩M=G+Q式中系数、由附表6-2相应栏查得
=0.244×
83×
6.64+0.289×
81×
6.64=134.47+155.44=289.91kN·
=-0.267×
6.64-0.311×
6.64=-147.15-167.27=-314.42kN·
=0.067×
6.60+0.200×
6.64=36.70+107.57=144.27kN·
5.3.2剪力设计值
剪力V=G+Q式中系数、由附表6-2相应栏查得
=0.733×
83+0.866×
81=60.84+70.15=130.99kN
=-1.267×
83-1.311×
81=-105.16-106.19=-211.35kN
=1.0×
83+1.222×
81=83+98.98=181.98kN
5.3.3弯矩、剪力包络图
弯矩包络图:
①第1、3跨有可变荷载,第2跨没有可变荷载。
由附表6-2知支座B或C的弯矩值为
==-0.267×
6.64=-218.68kN·
m在第1跨以支座弯矩=0,=-218.68kN·
m的连线为基线。
作G=83kN,Q=81kN的简支梁弯矩图,得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为:
〔G+Q+=〔83+81×
6.64-=290.09kN·
m〔与前面计算的=289.91kN·
m接近
6.64-=217.2kN·
在第2跨以支座弯矩=-218.68kN·
m,=-218.68kN·
m的连线作为基线,作G=83kN,Q=0的简支弯矩图,得集中荷载作用点处的弯矩值:
G+=×
6.60-218.68=-36.08kN·
②第1、2跨有可变荷载,第3跨没有可变荷载
第1跨:
在第1跨以支座弯矩=0,=-314.42kN·
〔83+81×
6.64-=258.18kN·
6.64-=153.37kN·
在第2跨:
6.64=-195.02kN·
m以支座弯矩=-314.42kN·
m,=-195.02kN·
m的连线为基线,作G=83kN,Q=81kN的简支梁弯矩图,得
〔G+Q++〔-=〔83+81×
6.64-195.02+〔-314.42+195.02=88.37kN·
6.64-195.02+〔-314.42+195.02=128.17kN·
③第2跨有可变荷载,第1、3跨没有可变荷载
第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为:
6.64-218.68=144.31kN·
m〔与前面计算的=144.27kN·
第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为:
6.64-×
218.68=110.81kN·
218.68=37.92kN·
④在第1跨有可变荷载,在第2、3跨没有可变荷载
由附表6-2知支座B或C的弯矩值
6.64-0.178×
6.64=-242.88kN·
6.64+0.044×
6.64=-123.48kN·
在第2跨以支座弯矩=0,=-242.88kN·
m的连线为基线,作G=83kN,Q=81kN的简支梁弯矩图,得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为:
〔G+Q+=×
218.68=282.03kN·
218.68=201.07kN·
在第2跨以支座弯矩=-242.88kN·
m,=-123.48kN·
m的连线作为基线,作G=83kN,Q=0的简支梁弯矩图,得第1个和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为:
G+〔-+=×
6.6+〔-242.88+123.48-123.48=-20.48kN·
6.6+〔-242.88+123.48-123.48=-19.32kN·
弯矩包络图如下〔a所示。
剪力包络图:
①第1跨
=130.99kN;
过第1个集中荷载后为130.99-83-81=-33.01kN;
过第2个集中荷载后为-33.01-83-81=-197.01kN
=-211.35kN;
过第1个集中荷载后为-211.35+83+81=-47.35kN;
过第2个集中荷载后为-47.35+83+81=116.65kN
②第2跨
=181.98kN;
过第1个集中荷载后为181.98-83=98.98kN。
当可变荷载仅作用在第2跨时
83+1.0×
81=164kN;
过第1个集中荷载后为164-83-81=0。
剪力包络图如下〔b所示
主梁的力包络图
〔a弯矩包络图;
〔b剪力包络图
5.4承载力计算
5.4.1正面受弯承载力
跨按T形截面计算,因==0.13>0.1。
翼缘计算宽度按=6.6/3=2.2mm和b+=6m中较小值确定取=2.2m
B支座边的弯矩设计值=-b/2=-314.42-164×
0.4/2=-347.22kN·
m。
纵向受力钢筋除B支座截面为2排外,其余均1排。
跨截面经判别都属于第一类T形截面。
正截面受弯承载力的计算过程列于下表。
289.91
-314.42
144.27
-36.08
=0.024
=0.03
=0.012
=0.022
=〔1+/2
0.988
0.985
0.994
0.989
=/
1590.4
1834.5
786.7
197.7
220+322弯
=1768
320+322弯
=2081
220+120弯
=942.2
220
=628
主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。
5.4.2斜截面受剪承载力
=-=580-80=500mm,因/b=500/300=1.67<4截面尺寸按下式验算:
300×
580=622.05×
kN>=211.35kN,截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋:
采用Φ8200双肢箍筋,
,,因此支座B截面左右不需配置弯起钢筋。
验算最小配箍率:
===0.17%>0.24=0.16%,满足要求。
次梁两侧附加横向钢筋的计算:
次梁传来集中力=70.42+81.31152kN,=650-500=150mm,附加箍筋布置围s=2+3b=2×
150+3×
200=900mm。
取附加箍筋Φ8200双肢,则在长度s可布置附加箍筋的排数,m=900/200+1=6排,次梁两侧各布置3排。
另加吊筋1Φ18,=254.5,由式2sin+mn=2×
210×
254.5×
0.707+6×
50.3=202.3×
kN>,满足要求。
因主梁的腹板高度大于450mm,需在梁侧设置纵向构造筋,每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%,且其间距不大于200mm。
现每侧配置2Φ14,308/〔300×
570=0.18%>0.1%,满足要求
主梁边支座需设置梁垫,计算从略。
6.绘制施工图
板的配筋图
--------------------------------------------------------
次梁配筋图
7.对主梁挠度与裂缝宽度的计算
7.1对主梁挠度的计算
简化将梁为简支梁来计算,综合其有矩形截面与T型截面的计算,故有
7.1.1对支座B的配筋面积计算
由已知可得=2081,按矩形截面进行计算,=0.5
由计算可求得=13.6kN/m,=8.8kN/m
⑴求和
=+=×
13.6×
+×
8.8×
=75+48.5=123.5kN·
0.5×
6.64
=75+24.25=99.25kN·
⑵计算有关系数
==×
=0.08
===0.021>0.01
===117.6
=0.571
⑶计算
===1.05×
N·
⑷计算B
B==×
1.05×
=5.82×
⑸变形验算
=9.75mm
查附表5-1知,=1/200=0.005
=9.75/6640=0.001<0.005变形满足要求。
7.1.2对第二跨中配筋面积计算
由已知可得=942.2,按T型截面进行计算
=122kN·
=98kN·
⑵
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