边跨箱梁现浇专项施工方案分节.docx
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边跨箱梁现浇专项施工方案分节.docx
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边跨箱梁现浇专项施工方案分节
中交二航
福州市三环路东北段B段道路工程V标段
边跨砼箱梁现浇专项施工方案
中交第二航务工程局有限公司
福州市三环路东北段B段道路工程V标段项目经理部
二〇一〇年十二月
福州市三环路东北段B段道路工程V标段
边
跨
砼
箱
梁
现
浇
专
项
施
工
方
案
编制:
审核:
审批:
中交第二航务工程局有限公司
福州市三环路东北段B段道路工程V标段项目经理部
二〇一〇年十二月
边跨砼箱梁现浇专项施工方案
1、概述
1.1、工程概述
福州淮安大桥北起闽侯侧浦里排涝站附近,设计起点里程为K21+658.00,向南一次跨越甘洪公路、闽江、淮安头规划环岛路,止于淮安侧地面道路落脚点,终点里程为K22+298.00,工程全长640m。
主桥为双塔双索面钢-砼混合梁斜拉桥,半漂浮体系。
边跨采用砼箱型加劲梁,中跨采用扁平钢箱加劲梁,钢砼结合面位于中跨侧距主塔中心线10m处。
桥跨布置为(45+67)m+416m+(67+45)m。
主桥边跨混凝土梁为单箱三室截面,箱顶横向设2%横坡。
箱顶宽40m,箱底宽35.2m,悬臂长度2.4m;标准截面中点处梁高3.5m,顶板厚35cm,底板厚40cm;中腹板厚60cm,箱宽14.6m;边腹板厚1.5m,箱宽8.2m;悬臂端部板厚15cm,悬臂根部板厚40cm。
主梁索锚区设置在箱梁边腹板,采用锚槽形式。
边跨混凝土梁采用C55砼,设置有纵、横双向预应力束,根据施工方法划分为三个节段(3+80+38.6m),满堂支架分节段现浇施工。
主桥边跨混凝土梁构造见图1.1-1。
图1.1-1淮安大桥主桥混凝土梁构造图
箱梁为双向预应力砼结构,纵向预应力为12-φs15.2mm钢绞线束,横向预应力为22-φs15.2mm、15-φs15.2mm、7-φs15.2mm的钢绞线束。
1.2、自然条件
1.2.1、地形地貌
桥梁北岸位于永丰村附近、甘洪路两侧;大桥横跨闽江连接南岸,南岸位于淮安地界、元宝石山西北角。
北岸边跨主墩位置因钻孔桩施工等进行了场地平整,标高+9m左右,跨甘洪路后标高+14m,地势起伏较大;南岸主墩位置标高+10.5m左右,C节段现为山坡,箱梁现浇时根据支架搭设开挖至设计标高。
1.2.2、气象
福州市位于亚欧大陆东南边缘,东临太平洋,是典型的亚热带海洋性季风气候,全年冬短夏长,温暖湿润,雨量充沛。
①气温:
据福州气象台资料统计,福州市区年均气温19.7℃,最冷月(一月)平均气温10.6℃,最热月(七月)平均气温28.8℃,历年极端最高气温39.9℃,极端最低气温-1.7℃。
平均日照为1700-1980小时。
②气压:
多年平均气压101.24kpa,绝对最高气压103.33kpa,绝对最低气压97.83kpa。
③降雨:
年平均降雨量1348.8mm,年最大降雨量2074.6mm月最大降雨量613.1mm,日最大降雨量170.9mm。
降水在年内可分为四个时期:
3-4月的春雨期,5-6月的梅雨期,7-9月的台风雨期及10月-翌年2月的少雨期。
梅雨是造成闽江流域大范围降水的天气因素,这期间雨量可占全年雨量36-40%,4-9月为汛期,降水量可占全年的70-77%。
④风:
市内年最大风速平均值为17.5m/s,各风位的平均风速在2~4m/s。
最大为3.9m/s,为东北偏东风,最小值为1.9m/s,为西南风。
全年主导风为静风,其频率为20%,7月份中旬至9月份下旬为台风盛行期,占全年出现次数的80%,年均5.4次。
受台风影响,平均最大风速和极大风速均达12级,风向东北风,其中最严重的一次台风(6112号)1961年9月12日14时在晋江登陆,极大风速45m/s,最大风速40m/s。
除台风外,雷雨、冰雹等灾害引起的风速亦达24-30m/s。
本项目附近的风向以东南风为主,风力一般为5~6级。
强风向西北向,最大风速28米/秒。
⑤霜冻及湿度:
全年无霜期达326天;年平均雨日130~170日,年相对湿度77%。
1.2.3、工程地质条件
两岸桥台在勘察控制深度范围内地基土层为杂填、冲淤积成因类型,基底为花岗岩。
场地岩土层按其成因、力学强度不同划分工程地质层:
①—1素填土:
灰黄、褐黄色,松散,湿,成分主要为粘性土、砂质,为人工堆填,该层厚约1.80米,仅在个别钻孔有分布。
①—2杂填土:
杂色,灰黄,松散,湿,成分杂,硬杂质含量约30%。
厚度0.30-5.70米,部分钻孔有分布。
②粘土:
褐黄色,湿,可塑状态,含铁锰结核等,粘性较强,无摇振反应,捻面较光滑,有光泽,干强度与韧性中等,本层厚度1.20-5.6米,顶层标高5.01-10.22米,局部分布。
③淤泥:
深灰色,饱和,流塑,含腐植质,有臭味,摇震反应慢,捻面较光滑,有光泽,干强度及韧性中等,局部夹有少量粉砂质,本层厚度为2.80-18.20米,层顶标高为2.62~6.56米,局部分布。
④粉质粘土:
灰黄色,饱和,可塑,含铁锰结核物等,粘性较强,无摇振反应,捻面较光滑,有光泽,干强度与韧性中等,本层厚度为1.90-4.90米,顶层标高为-14.27~3.12米,局部分布。
⑤中砂:
灰色,稍密,饱和。
主要为中细粒石英砂,不均匀含有泥质,级配较差,局部夹有薄层淤泥。
现场标贯测试N63.5=19-20击,标贯平均值19.5击。
本层仅个别钻孔有揭示,层厚为0.90—6.40米,层顶标高为-6.28~-1.90米。
⑥淤泥质土:
深灰色,巨厚,饱和,流塑,含腐植质贝壳,有臭味,摇震反应慢,捻面较光滑,有光泽,干强度及韧性中等,不均与夹有薄层砂质。
本层厚度5.70—10.50米,层顶标高为-14.23~-13.98米,零星分布。
⑦粉质粘土:
灰黄色,饱和,可塑,含铁锰结核物等,粘性较强,无摇振反应,捻面较光滑,有光泽,干强度与韧性中等,本层仅在CQ16钻孔有揭示,厚度为2.50米,层顶标高为-19.93米。
⑧中砂:
该层在本桥梁拟建场地未揭示。
⑨卵石:
浅黄、浅灰色,中密状态,饱和;一般粒径为30—70mm,呈次圆一次棱状,母岩为花岗岩类岩石,填充物主要为中砂及泥质,级配较好,卵石含量在横向及纵向上均存在一定的不均匀性,卵石一般含量约为50%—55%,本层仅在CQ17-1钻孔有揭示,厚度为1.80米,层顶标高为-24.48米。
⑩坡积粘性土:
灰黄色,饱和,可塑,湿,坡积成因,不均匀含有砂粒。
本层厚度为0.30~4.50米,层顶标高为-22.43~46.62米,局部分布。
⑪残积砂质粘性土:
褐黄色,可塑、很湿,为花岗岩风化残积而成,不均匀含有沙砾,具有遇水易软化特征。
本层厚度为1.70—9.50米,层顶标高为-26.28~12.54米,局部分布。
⑫—1砂土状强风化花岗岩:
灰黄、褐黄色,硬,湿,含大量石英颗粒、长石、云母片,岩芯呈砂土状。
岩石坚硬程度等级属极软岩,岩体完整度属极破碎,岩体基本质量等级属V类,本层厚度为1.30-11.50米,层顶标高-29.08~45.92米,在大部分钻孔有分布。
⑫—2碎块状强风化花岗岩:
浅灰黄,硬,湿,含大量石英颗粒,长石、云母片,岩芯呈碎块状,手掰易碎。
岩石坚硬程度属软岩,岩体完整度属破碎,岩体基本质量等级属V类,本层厚度为0.5-6.8米,层顶标高-31.28~36.82米,在大部分钻孔有分布。
⑬中风化花岗岩:
浅灰、灰白色,坚硬,花岗岩结构,块状构造,风化裂隙发育,上部较破碎,岩芯呈碎块-短柱状,中下部较完整,岩芯呈短-长柱状,岩石坚硬程度分类属较硬岩,岩体完整程度为较完整,岩体基本质量等级属Ⅲ类,未发现洞穴、临空面、破碎岩体或软弱夹层。
本层层顶标高为-32.78~34.42米,部分钻孔本勘本层未揭穿,控制揭露厚度约为8米。
⑬—1中风化花岗斑岩:
浅灰、灰白色,坚硬,斑状结构,块状构造,基质以长石为主,斑晶1-4mm,风化裂隙较发育,岩芯短柱状为主,主要矿物为长石、石英。
岩石坚硬程度分类属较硬岩,岩体完整程度属较完整,岩体基本质量等级属Ⅲ类,本层厚度为6.80-8.70米,层顶标高为-1.57~3.07米,局部分布。
微风化花岗岩:
浅灰、灰白色,坚硬,花岗岩结构,块状构造,风化裂隙不发育,岩芯完整。
呈长柱状,岩石坚硬程度分类属坚硬岩,岩体完整程度属完整,岩体基本质量等级属I级,未发现有洞穴、临空面、破碎岩体或软弱岩层。
本勘本层未揭穿,层顶标高为-26.10~33.02米,控制厚度约为5米。
⑭—1微风化花岗斑岩:
浅灰、灰白色,坚硬,斑状结构,块状结构,基质以长石为主,斑晶1-4mm,岩芯长柱状为主,主要矿物为长石、石英。
岩石坚硬程度分类属坚硬岩,岩体完整程度为完整,掩体基本质量等级属I类。
本层仅在CQ20与HR0钻孔有分布,未揭示,层顶标高为-8.37~5.63米,控制厚度约为5米。
2、施工工艺
2.1、主要施工方法
边跨连续梁分为A、B、C三个节段3+80+38.6m,为单箱三室截面预应力混凝土箱梁,浇筑顺序B节段→A、C节段。
箱顶宽40m,箱底宽35.2m,悬臂长度2.4m,高3.5m。
根据现场地形及地质条件,北岸边跨A、C节段无交通压力,采用满堂碗扣架现浇施工;B段箱梁因长度较大,设置1排临时墩,跨甘洪公路及靠公路边坡位置设置过车及跨坎门洞,其他位置满堂碗扣支架施工。
南岸边跨不受交通限制,全部采用碗扣式满堂支架现浇施工。
箱梁内、外膜均采用1.5cm厚竹胶板,外背10×10cm方木,脚手管支撑。
B节段箱梁长度80m,混凝土方量3500m3,为减轻支架压力及减小浇筑强度,分节段三次(27m+27m+26m)浇筑,第一、二次分别浇筑两边27m、26m节段,第三次浇筑中间27m节段,见图2.1-1。
A、C节段均一次浇筑。
图2.1-1B节段箱梁浇筑分层图
箱梁砼施工完毕,松开支架顶托,从上至下,一次拆除整个支架系统,B节段临时墩在挂索完成后拆除。
2.2、施工工艺
3、临时墩
B段箱梁因长度较大,需设置1排临时墩,临时墩采用φ2.0m直径4根钻孔桩基础,立柱采用φ1200×12mm钢管立柱,钢管立柱中浇筑混凝土,立柱顶采用四氟板式橡胶支座,支座需满足竖向受力1800t,水平位移需满足3cm要求。
临时墩布置见图3-1、图3-2、图3-3。
图3-1北岸临时墩布置图
图3-2南岸临时墩布置图
图3-3临时墩断面布置图
3.1、临时墩设计
3.1.1、永久荷载
B段现浇箱梁自重(标准值):
考虑钢筋混凝土重:
26.5kN/m
无横梁(无小横梁)处荷载:
q1=26.5×35.0=927.5kN/m
小横梁荷载:
q2=26.5×109.4×0.55=1594.5kN
端头横梁荷载:
q3=26.5×109.4=2899.1kN/m
3.1.2、活荷载
(1)、施工荷载(标准值):
P=1.0kPa/m2,即q3=1×40=40kN/m
(2)、风荷载:
风速——设计风速:
25.7m/s(福州地区十年一遇最大风速);
施工风速:
17.5m/s(市内年最大风速平均值);
按《公路桥涵通用设计规范》(JTGD60-2004)中4.3.7节规定计算
横桥向风载
,
,
,
——横桥向风荷载标准值(kN)
——基本风压(kPa)
——设计基准风压 (kPa)
——横向迎风面积(m2)
——桥梁所在地区的设计基本风速,系按平坦空旷地面,离地面10m高,重现期为10年10min平均最大风速计算确定;施工期风速13.8m/s
——设计基准风速(m/s),离地面高Z处的风速
Z——距地面或水面的高度(m)
——空气重力密度(kN/m3)
——设计风速重现期换算系数,取0.75
——地形地理条件系数,取1.00
——阵风风速系数,A类地区取1.38
——考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化修正系数,A类地区取1.23
——风载阻力系数,计算圆形截面构件侧向风载时,取1.2,双排立柱前后排各取0.6;计算矩形截面构件侧向风载时,取1.3
g——重力加速度(
)。
施工(工作风载):
Wd=0.012×(1.23×1.38×17.5)^2/(2×9.81)=0.54kN/m2
矩形:
F1/Awk=0.75×1.3×1.0×0.54=0.53kPa
圆形:
F2/Awk=0.75×0.6×1.0×0.54=0.24kPa(双排取一半)
根据现场实际施工情况,对具体各构件的横桥向风载汇总如下表:
项目
桥面梁(3.5m)
临时墩立柱(φ1000×12)
工作风载(kN/m)
1.86
0.24
由此可以看出风在施工过程中对结构物以及临时设施的影响很小,在后面的计算中不考虑风荷载。
3.1.3、结构安全计算
3.1.3.1、临时墩顶端荷载分析
考虑到施工为预应力张拉完成后拆除模板及支架,挂索前由临时墩支撑。
顶端荷载需进行以下工况分析:
顶端荷载=箱梁自重×1.2+预应力荷载×1.0+施工荷载×1.4
采用MIDAS.CIVIL2010建模计算,不考虑截面钢筋所起到的抵抗箱梁弯矩作用,预应力钢束考虑为低松弛。
考虑到钢束张拉后产生的水平力,在的临时墩位置设置双向滑移支座。
因施工时原计划设置临时墩NL1位置被当地军用油管挡住,所以将起往江边咽桥轴线防线移6m。
因此,根据模型调试,我们在原位置按14300×3=42900kN竖向力加载,NL1以后位置按6100kN竖向,6100×16.85=102785kN*m加载。
得到原临时墩设计支撑位置竖向位移基本为0;
NL1移动后支撑位置竖向位移经计算:
-2.96+16850×0.0001732=-0.04mm,基本可以忽略。
由模型可以得出:
临时墩单个墩顶承受最大压力设计值为N=14300kN
3.1.3.2、φ1200×12混凝土钢管立柱
(1)、临时墩立柱载计算:
辅助墩与主墩中心距为67m,布设一排临时墩,一排4个临时墩,箱梁被改为跨距为(31.5mm+35.5m)或(29.5+36.5)。
根据等跨连续梁荷载效应,得到单根钢管桩受荷为:
考虑不均匀受力,单根荷载设计值为F=15000kN
(2)、建立单根混凝土钢管立柱计算
N≤0.9φ[fc(A-A's)+f'yA's]
式中
N--轴向压力设计值;
φ--钢筋混凝土构件的稳定系数,查得0.95;
fc--混凝土轴心抗压强度设计值
A--构件截面面积
A's--全部纵向钢筋的截面面积
强度计算设计值:
N=F×1.0+凝土钢管立柱自重×1.2
N=13000×1+28.3×12×1.2=13407.5kN
0.9φ[fc(A-A's)+f'yA's]=0.9×0.95×[14.3×(1.13-0.045)+215×0.045]
=21538kN
满足N≤0.9φ[fc(A-A's)+f'yA's],强度复合要求。
3.1.3.3、钻孔桩设计
临时墩钻孔桩,根据《建筑桩基技术规范》—JTJ94属于三类桩,不需要配筋,采用用C30混凝土,直径取2m。
(1)、荷载情况:
荷载设计值为:
15407.5+1766.3=17173.8kN
(2)、桩基混凝土强度计算:
—建筑桩基重要性系数,取0.9;
—桩顶轴向压力设计值;
—混凝土轴心抗压强度设计值,取折减系数0.8;
—桩身截面积
=0.9×17173.8=15456.4kN
=13800×0.8×3.14=34665.6kN
满足要求
(3)、桩基承载力计算:
根据地质资料桩端极限端阻力标准值取39540kpa,桩侧阻力分层特征值由地勘报告确定。
当按承载力经验参数法确定单桩垂直极限承载力设计值时,应按下式计算:
R——单桩垂直承载力分项系数。
R取1.45,单地地质条件复杂或永久作用
所占比重较大时,
R取1.55;
U——桩身截面周长(m);
Qak——单桩第i层土的极限侧摩阻力标准值(kPa);
li——桩身穿过第i层土的长度(m);
qpk——单桩极限桩端阻力标准值(kPa);
AP——桩身截面面积(m2)。
Ψa——侧阻挤土效应系数,取0.9;
Ψp——桩端闭塞效应系数,取0.9。
只考虑端承值,通过以上公式求解得:
桩编号
桩顶高程
桩底高程
入土深度(m)
端承值设计值(kN)
NL1
13.5
-8.5
22
77101
NR1
11
-3.15
14.15
77101
NL2
13.5
-8.5
22
77101
NR2
11
-3.15
14.15
77101
SL1
12.3
-9.7
22
77101
SR1
13
-8.5
22.5
77101
SL2
12.3
-9.7
22
77101
SR2
13
-8.5
22.5
77101
桩基竖向荷载值为14255.3kN,桩基承载力均满足要求。
3.1.3.4、支座设计
考虑到预应力张拉时将引起钢管立柱顶部支点发生水平位移,产生水平荷载,使用四氟板式橡胶支座,需满足竖向承载力1800t,水平位移3cm要求。
3.2、临时墩施工
临时墩桩基直径φ2.0m,桩长14.15~22.5m,埋设护筒后,冲击钻成孔,然后浇筑水下混凝土。
桩基混凝土达到强度后,凿除桩头,再次接高桩头,并埋设预埋钢管立柱预埋件。
立柱采用φ1200×12mm钢管,钢管后场接长后,采用25t汽车吊安装,然后浇筑钢管立柱内混凝土,并埋设支座预埋件,安装临时墩支座。
4、支架
4.1、支架设计
4.1.1、支架结构
边跨砼箱梁采用满堂式支架施工,支架立杆标准间距90×90cm,腹板位置加密至60cm,横梁位置加密至30cm,周边及每6根立杆设置一道剪力撑。
支架标准步距120cm,为方便调整标高,立杆均设置顶、底托。
北岸跨越甘洪公路,且地势起伏较大,需在支架内设置交通门洞和过坎门洞。
交通门洞尺寸5×5m,采用混凝土扩大基础,φ800×8mm钢管立柱,然后安装2I56横梁,间距90cm铺设I40分配梁,I40分配梁上搭设满堂支架。
支架结构见图4.1-1、图4.1-2、图4.1-3、图4.1-4。
图4.1-1北岸满堂支架结构图
图4.1-2北岸交通门洞、过坎门洞布置图
图4.1-3南岸满堂支架结构图
图4.1-4满堂支架横断面图
4.1.2、碗扣支架结构计算
4.1.2.1、荷载分析
(1)、箱梁混凝土荷载(设计值):
底板位置23.9kN/m2、腹板位置66.8kN/m2、小横梁位置55.7kN/m2、大横梁位置111.4kN/m2、异缘位置9.5kN/m2;
(2)、施工荷载(设计值):
(7.5×0.3+2.5+2)×1.4=9.5kN/m2。
4.1.2.2、分配梁计算
(1)、横桥向方木(10×10cm)计算
① 小横梁处方木最大应力:
σ=65.2×0.3×0.9^2/8/(0.12^3/6)=5.7MPa
σ=5.7MPa﹤f=11MPa满足要求
② 腹板处方木最大应力:
σ=76.3×0.9×0.6^2/8/(0.12^3/6)=10.7MPa
σ=10.7MPa﹤f=11MPa满足要求
③底板处方木最大应力:
σ=33.4×0.9×0.9^2/8/(0.12^3/6)=10.6MPa
σ=10.6MPa﹤f=11MPa满足要求
(2)、纵桥向条木(10×10cm)计算:
底板处方木最大应力:
σ=33.4×0.16×0.9^2/8/(0.06×0.08^2/6)=8.3MPa
σ=8.3MPa﹤f=11MPa满足要求
(3)、槽8型钢计算
①大横梁处槽钢最大应力:
σ=120.9×0.3×0.9^2/8/0.0000253=145.2MPa
σ=145.2MPa﹤f=215MPa满足要求
②腹板处槽钢最大应力:
σ=76.3×0.9×0.6^2/8/0.0000253=122.1MPa
σ=122.1MPa﹤f=215MPa满足要求
4.1.2.3、脚手架计算
立杆稳定性验算计算:
腹板及横梁位置:
N=120.9×0.3×0.9=32.0kN
底板位置:
N=33.4×0.9×0.9=27.1kN
翼缘位置:
N=19×0.9×0.9=15.4kN
稳定性计算:
N≤μAf
l=1.2+2×0.3=1.8m
λ=l/i=1.8/(1.58×0.01)=114
查《路桥施工计算手册》得μ=0.45
[N]=0.45×489×215×0.001=47.3kN
N≤[N]满足要求
4.1.3、门洞结构计算
4.1.3.1、分配梁底板I40间距0.9米进行布设
(1)、荷载条件(设计值):
①顶、顶板梁重:
q1=1.2×26.5×0.75×0.9=21.5kN/m
②施工荷载:
q2=1.4×10×0.9=12.6kN/m
③I40自重:
q3=1.2×0.7=0.8kN/m
(2)、建立模型计算
组合应力最值:
114.7Mpa
114.7Mpa﹤[σ]=215Mpa满足要求
4.1.3.2、纵梁下I40间距0.6米进行布设
(1)、荷载条件(设计值):
①顶、顶板梁重:
q1=1.2×26.5×1.8×0.6=34.3kN/m
②施工荷载:
q2=1.4×10×0.9=12.6kN/m
③I40自重:
q3=1.2×0.7=0.8kN/m
(2)、建立模型计算
组合应力最值:
178.7Mpa
178.7Mpa<[σ]=215Mpa满足要求
4.1.3.3、门洞双I56横梁及钢管立柱计算
(1)、单根横梁荷载条件(设计值):
①箱梁重量:
q1=1.2×26.5×3643.6×7/(80×40×2)=126.7kN/m
②模板及支架重量:
5.0kN/m²,q2=1.2×5.0×3.5=21kN/m
③施工荷载:
2.0kN/m²,q3=1.4×2×3.5=9.8kN/m
(2)、建立模型计算
组合应力最值(出现在双I56横梁):
107.8Mpa
107.8Mpa﹤[σ]=215Mpa满足要求
4.2、支架施工
4.2.1、满堂支架施工
4.2.1.1、工艺流程
基础处理→测量放样→铺设枕木→立竖杆→安装纵、横向横杆→安装上托→设置剪刀撑→铺设横向槽钢、方木→铺设纵向方木→安装模板→支架预压→卸载→调整支架高度。
4.2.1.2、基础处理
满堂脚手架施工,地基的处理是一个关键工序。
地基承载能力,必须满足工程需求。
脚手架搭设支架前,必须对既有地基进行处理,北岸甘洪公路、拆迁后房屋水泥地面及南岸新开挖出来的微风化地基可以满足箱梁施工过程中承载力的要求;主墩位置因钻孔桩施工和承台开挖施工需采用片块石、砖渣回填,碾压密实后浇筑10cm厚C20垫层混凝土。
在地面硬化以后,应该加强箱梁施工场地内的排水工作,严禁在施工场地内形成积水,造成地基不均匀沉降,引起支架失稳,出现安全隐患和事故。
4.2.1.3、测量放线
平面测量:
首先在处理的地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线,放出设计箱梁中心线。
按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度,搭设支架,采用测设四角点标高,拉线法调节支架底、顶托标高。
支架底模铺设后,测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。
底模标高=设计梁底+支架的变位+(±前期施工误差的调整量),来控制底模立模。
底模标高和线形调整结束,经监理检查合格后,立侧模和翼板底模,测设翼板的平面位置和模底标高
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