大位移井技术报告1.docx
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大位移井技术报告1.docx
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大位移井技术报告1
大位移井技术报告
韩志勇
中国石油大学石油工程学院
1999年12月10日
大位移井钻井技术基本问题
韩志勇
这份资料是根据1996年12月在我国大港油田举行的“大位移井技术座谈会”的资料和个人的理解整理而成。
由于资料很不全,个人水平所限,所以难免有看法片面和观点错误之处。
敬希各位专家批评指正。
一.定义:
什么是大位移井?
目前尚无统一的定义。
初期,认为水平位移超过3000米就是大位移井,或认为KP>=1就是大位移井。
我国前几年水平位移超过1000米的井,就认为是大位移井。
所以关于大位移井的定义,实际上是个发展过程。
目前有两种定义法:
一种为“KC=测量井深与垂直井深之比>=2称为大位移井,KC>=3为特大位移井”。
这是第14届石油大会上有人提出的。
此定义目前主要用于挪威。
一种为“KP=水平位移与垂直井深之比>=2”。
这种定义目前主要用于英国的BP公司和美国的ARCO公司。
这种定义法在垂直剖面图上看起来比较直观。
现在这两种定义法各持己见。
二.大位移井的主要用途:
大位移井的主要用途是油藏所在的地球表面(主要是水面)难以建立钻井井场的条件下,或者建立井场需要花费很大代价的条件下,从距离较远的已有的钻井井场上向该油藏钻探井或开发井。
三.大位移井发展情况:
大约从30年代初,在美国加利福尼亚海岸上向海里钻定向井时,就可以认为这种思想就是钻大位移井的思想。
但由于当时技术的限制,实际只能钻小位移的定向井。
现代大位移井大约从80年代末、90年代初开始。
1.1989年开始,美国Pedernal油田(是距离加利福尼亚海岸6.5公里的海上油田)在原钻井平台上钻大位移井,少建了一个平台,省了1亿美元。
至1993年,共钻了6口大位移井,水平位移为2500~4473米。
2.1990年开始,美国DosCuadras油田(是距离加利福尼亚海岸9公里的海上油田)在原海上C平台和B平台上钻了9口垂深非常浅相对水平位移非常大的大位移井。
其中,C—29井垂深293米水平位移1156米,KP=3.95;C—30井垂深294米,水平位移1485米,KP=5.05;都创造了当时的世界记录。
3.1990年开始,挪威的海上油田Statfjord油田从原来的C钻井平台上连续钻了4口大位移井。
其中C—10井水平位移5006米,创造了1990年的世界记录。
1991年钻的C—3井水平位移达到6086米,1993年钻的C—2井水平位移达到7290米,创当年世界记录。
4.1992年开始,挪威的Oseberg海上油田用水平井和大位移井开发两个平台之间(两个平台相距15公里)的油,共钻了17口水平井。
其中1995年完钻的C—26A井水平位移达到7853米,在油层内延伸2100米。
5.1991年开始,英国的海上油田WytchFarm油田钻大位移井。
原计划建立40个人工岛,后改为从陆上钻14口大位移井,开发该油藏,可节约1.5亿美元,而且采油期提前了三年。
目前已经钻了9口大位移井。
其中LM-05SP井,垂深1605米,测量井深8700米,水平位移达到8035米,创造了大位移井的新的世界记录。
预计到2000年,大位移井的最大位移可达到10000米。
我国目前的大位移井距离世界水平相差很大。
大港油田1991年完成的张17—1井,测量井深3919.82米,垂直井深3000米,水平位移2279.83米,这是我国大位移井的水平位移最高记录。
从1991年以来至今没有新的进展。
胜利油田也钻过6口大位移井,其中桩310井水平位移达到1914.52米。
胜利油田钻的郭斜11井,测量井深2342米,垂深1400.60米,水平位移达到1626.22米,KP=1.161,是我国目前大位移井KP值的最高记录。
还有一种看法,张17—1井造斜点在2000多米,若从造斜点算起,KP值将大于1了。
表一八口典型的大位移井
作业者
位置
井名
KOP(m)
αE(°)
αD(°)
TVD(m)
DPM(m)
MD(m)
KP
KC
驱动方式
泥浆类型
Unocal
美加州
C-30
85
95
88
294
1485
1734
5.1
5.9
动龙
水基
Unocal
美加州
A-21
290
86
68
1534
4472
5094
2.9
3.3
顶驱
水基
Statf-jord
挪威北海
C-2
396
83
70
2788
7290
8761
2.6
3.1
顶驱
水基
Statf-jord
挪威北海
C-26A
2770
7853
9327
2.84
3.37
油基
Woodside
澳大
NRA-21
168
70
61
3013
5006
6180
1.7
2.1
顶驱
油基
FreeportcMoRa
墨西哥湾
A-10
30
57
50
3449
4582
5839
1.3
1.7
顶驱
水基
Amoco
英国
A-44
244
61
27
3899
4952
6763
1.3
1.7
转盘
油基
BP公司
英国WytchFarm
LM-05SP
1600
8035
8700
5.02
5.44
顶驱
油基
四.大位移井的关键技术
(1).摩阻摩扭问题:
这是大位移井面临的首要问题。
井斜角大,井眼特长,钻柱在井眼内起下或旋转将要遇到很大的阻力。
此阻力大到一定值时,钻柱将无法运动。
解决此问题需从以下几个方面着手。
1.优化井眼轨道设计:
开始也有使用双增剖面的。
目前用得最多的是“悬链线剖面”或“准(视,假,类)悬链线剖面”。
增斜率从1.0°~1.5°/30m逐渐增加到2.5°/30M,每400m增加0.5°/30m。
此种剖面可以显著减小钻柱摩阻,并使套管的可下重量增加20~25%。
剖面的最大井斜角,一般不超过临界井斜角αK。
αK的计算如下式:
αK=ATN(
)
式中:
μ——钻柱与井壁的摩阻系数
大位移井的剖面设计必须依靠摩阻摩扭软件进行优化,而且要权衡各种工况。
例如:
起钻,下钻,钻进,正划眼,倒划眼等,工况不同,钻柱的受力情况就不一样,要求的悬链线形状也就不同。
还要权衡不同井段的需要。
同一钻柱结构,钻头所在的位置不同,则形成的悬链线形状也就不同。
过去的定向井悬链线轨道都是根据起钻解卡的需要设计的。
究竟应该选择哪一条悬链线作为大位移井的井身轨道,需要根据最困难的井段、最困难的工况下的悬链线来选择。
2.改善泥浆润滑性:
用得最多的是油基泥浆。
也有在泥浆中加入“润滑珠”的。
3.采用扭矩减小护箍:
这是一种被称为“不旋转的钻杆护箍(Non-rotatingdrillpipeprotector)”,该护箍由橡胶或塑料作成,装在钻杆的管体上,可以相对钻杆转动。
在钻进中,钻杆旋转而该护箍不旋转。
该护箍的两端有限制箍(STOPCOLLAR)固定。
每隔一根钻杆装一个这种护箍,可使摩扭减小25%。
4.关于摩阻模型问题:
大位移井必须有摩阻摩扭的计算机模拟软件,否则就不指知道能不能起下钻柱。
由于悬链线剖面的增斜率很小,所以摩阻模型可以使用“软绳模型”。
关键在于较准确地求得摩阻系数μ。
摩阻摩扭软件中,最难确定的因素是:
摩阻系数、钻头轴向力和钻头扭矩。
钻头轴向力即钻压,但在大位移井中,地面的指重表难以反映出真实的钻压大小。
钻头扭矩问题,最近已经有人在建立钻头扭矩的计算模型。
最好的办法是进行实测。
利用紧装在MWD下面的接头测得井下靠近钻头处的轴向力和扭矩,再通过MWD传输到地面上来,与地面上测得的钻压和扭矩值进行比较,计算出摩阻力和摩扭矩,从而反算出摩阻系数。
(2).钻柱设计问题:
大位移井钻进的突出问题是扭矩的传递。
顶驱可以提供45000~60000ft-lbs(62~82千牛米)的扭矩,但实际上能否用到这么大扭矩则取决于钻杆钻杆是否与此扭矩相匹配。
钻柱设计的关键,是如何使钻柱能承受更大的扭矩,而不是承受更大的轴向力,因为实际的轴向力并不大。
解决的方法是:
增大接头的抗扭能力;减轻钻柱重量,减小摩阻扭矩,使钻头得到足够的扭矩破碎岩石。
1.接头的应力平衡:
以常用的S-135钻杆为例,其接头抗扭强度小于管体的抗扭强度。
应用应力平衡法可以提高接头的抗扭强度,但要牺牲接头丝扣的抗拉强度。
其方法是在上扣时增大台肩的上扣压力,则丝扣的轴向拉力增大。
这样,在工作中,接头丝扣可承受更大的扭矩,但可承受的轴向力则减小了。
2.使用高扭矩的丝扣油(HighTorqueThreadCompounds):
使用这种高扭矩的丝扣油,可使上扣扭矩相对提高27%。
而这并不需要增大台肩的压力和丝扣的轴向拉力。
3.使用高扭矩的丝扣连接(HighTorqueConnection):
使用多级丝扣或多台肩丝扣,可以增大扭矩。
现在常用的是双级双台肩丝扣。
这是美国Hydrill公司研制出来的。
这种丝扣也用在套管连接上。
4.高强度钻杆材料的选择:
现在已经生产出了ND-165高强度钻杆,在相同拉力下,比G-105钻杆重量减小25%。
另外,铝合金钻杆和钛合金钻杆也是将来钻近更大位移井时可以应用的。
例如,钛合金钻杆的屈服强度比S-135高25%,而密度只有S-135的50%。
(3).钻柱振动问题:
1.周向粘滑振动(TorsionalStick/SlipVibrations):
钻柱的周向振动在我国现场被称为“蹩钻”。
通常认为,蹩钻与钻头破碎岩石的扭矩变化有关。
实际上,在大位移井中,尽管钻头会影响周向振动的存在和振幅,但周向振动主要是由整个钻柱的摩阻效应引起的。
在大位移井中,当井斜很大时,绝大多数情况下是与井壁或套管壁的下侧接触,其结果导致很大的正压力并使摩阻力增大。
所以,在大位移井中,周向或粘滑振动总是存在。
这种振动导致钻头和钻柱的无序运动,大打不利于钻头寿命,机械钻速(ROP),并使崐旋转钻井的长度受到限制。
在WytchFarm油田这些影响都观察到了。
该油田得到的数据表明,周向振动决定了旋转钻井的极限能力。
由于摩阻摩扭模型中没有考虑振动因素,所以,这些数据非常重要,不仅用于预测振动,而且用于钻进过程中减小振动。
使用“旋转回馈系统”(RotaryFeedbackSystem)可使周向振动减小到最低限度。
调整通常的钻进参数,也可使周向振动减到较小程度。
2.旋转回馈系统:
该系统的原理是,先用传感器测得钻柱振动的振幅和频率,然后产生一个可以阻止振动的变化转速模型。
实现的方法是:
当周向振动自井下传递到达地面时,该系统自动减小转速;当周向振动离开地面时,自动增加转速。
这个速度的改变,阻尼了钻柱周向振动的能量,其结果奇迹般的减小了周向振动的振幅。
为了监测周向振动,用很高的检测速率监测典型的振动频率。
在WytchFarm油田上,顶驱的电流和电压分别指示扭矩和速度。
第一代旋转回馈系统用于WF油田的前三口井,第二代用于F21井及以后的井。
据说,周向振动将使钻井能力的减小20%。
关于旋转回馈系统,在研讨会上很多人询问其原理,但未能得到满意答复。
3.钻头和BHA引起的横向振动(LateralVibration):
虽然旋转回馈系统成功地用于减小周向振动,但对钻头、钻柱和MWD/LWD非常有害的横向振动还会发生。
在设计时模拟此横向振动是很困难的。
解决此问题的有效方法是在井下用加速度计监测钻进时的实时振动和冲击。
MWD/LWD的仪器即可测得各个方向的加速度。
WF油田在81/2"井眼中曾有两个螺杆钻具(PDM)由于严重的横向振动而断掉。
从而引起了对横向振动的重视,并将MWD中通常用的单轴加速度计改为三轴加速度计。
(4).井眼清洁问题:
大斜度、长位移的井内,岩屑床是必然会有的。
怎么清除岩屑床,保证井内清洁,是保证井眼畅通的重要问题。
1.排量问题(Flowrate):
和其他井眼一样,首要的是提高泥浆排量。
在WytchFarm油田,在12-1/4"井眼钻达5200米时,使用3000米6-5/8"钻杆和2200米5-1/2"钻杆,一直保持1000gpm排量,对重要井段1100gpm(70l/s)。
17-1/2"钻头,6-5/8"钻杆,70l/s的排量,则环空平均返速也仅有0.53米/秒。
在挪威的statfjoid油田对17-1/2"钻头,6-5/8"钻杆,72l/s的排量,环空平均返速可达到0.54米/秒,这样的返速,在大位移井中,井眼仍然不能很好地清洁。
WytchFarm油田推荐的排量为:
12-1/4"井眼,6-5/8"钻杆,950~1050gpm(60~66l/s)
8-1/2"井眼,5"钻杆,450~500gpm(28~32l/s)
挪威的statfjoid油田推荐的排量为:
26"63~65l/s
17-1/2"50~55l/s
12-1/4"46~49l/s
8-1/2"20~30l/s
2.泥浆流变性问题(Thology):
保持好的泥浆流变性是一切大斜度井的重要措施。
动切力值应该保持在大于25,或小于12lb/100ft2,前者保持流动是层流,后者保持流动为紊流,以便有效地携带岩屑。
使用高流变性的油基泥浆,成功地钻过了12-1/4"井眼,特别注意保持泥浆的6转和3转的读数在20左右,并保持PV/YP=60/30。
3.关于钻杆旋转问题:
从清除岩屑床,保持井眼清洁的观点出发,提高转数显然是应该的。
但在大排量的情况下,高转数似乎意义不大。
同时,在高转数下,钻柱的振动加剧了,弯外壳马达的疲劳加剧了,也增大了周围敏感地区的噪声水平。
4.起钻前的循环:
起钻前要进行较长时间的循环,直到井下的岩屑都返出来。
否则,在起钻的过程中将会出现各种复杂问题。
“短起下钻”(WiperTrips)也是很有必要的。
5.摩阻软件监测井眼清洁状况:
井眼不清洁时必然出现摩阻增大。
所以利用摩阻软件可以监测井眼是否清洁。
当然关键在于摩阻软件计算的准确性。
最重要的是要有准确的摩阻系数。
利用紧装在MWD下面的接头测得井下的轴向力和扭矩,再通过MWD传输到地面上来,与地面上的测值进行比较,计算出摩阻力和摩扭矩,以及摩阻系数,这样可以检查短起下钻、划眼、循环和泵驱(PumpingSweeps)等的效果。
(5).套管问题:
1.套管磨损问题:
在已经下入的套管内,钻柱将长期躺在套管的下侧,在转动时对套管将造成巨大的磨损。
一种方法是在钻杆上加胶皮护箍;另一种是改变钻杆接头表面上的加硬材料,既有足够的硬度,又可减小对套管的磨损。
2.套管下入问题
大位移井中下套管的困难,是很容易理解的。
美国Unocal公司提出了一个新概念,即“负重量”(“负重量”的概念是指轴向受力是向上的,即轴向的重量是负值)。
大位移井的套管下入优化问题牵扯到三个数值:
最大下入重量;下入重量的摩阻损失;下入重量的机械损失。
这三个数值决定了套管的下入限制。
最大下入重量,取决于临界井深以前的井眼。
临界井深是井斜角达到临界摩擦角的井深。
钻井液的润滑性对临界摩擦角有重大影响。
临界摩擦角取决于岩性、泥浆、以及其他因素。
常见的临界摩擦角为70°~72°(摩擦系数为0.36~0.32)。
在WytchFarm,油基泥浆的润滑性很好,在12-1/4"的裸眼内摩阻系数为0.21,临界摩擦角为78°。
超过此角后,要把套管下入到大于此角的井眼内,需要上部套管的重力去推动,这就是下入重量的摩擦损失。
与摩擦损失不同,机械损失是机械方式减少了套管的重量。
机械损失是由岩屑,洞穴,台肩,粘卡,扶正器嵌入地层等因素造成。
解决下套管难的一个办法是采用部分浮力法(PartialFlotation)。
给下部套管内充气或充满低密度的液体(油),可以增大浮力,减小套管压在井壁上的正压力,从而减小摩擦阻力。
在工艺上要有所讲究,在浮力部分的管内顶部有一个由销钉控制的塞子,当套管下到一定深度时,该塞子上面的液柱压力使销钉剪断,液体自动进入浮力部分的管内。
顶部驱动对大位移井是非常必要的。
顶部驱动在下套管过程中的作用包括:
循环,提放,转动,还可给套管施加压力。
实现这些作用需要的基本设备有:
一套顶驱系统以及与套管之间的转换器(Crossover),高扭矩套管联接(High-torqueCaingConnections),表面强化的扶正器(RuggedSolid-bodyCentralizers)。
用顶驱旋转崐套管,可以破坏岩屑床和其他井下障碍,减小阻碍套管下入的摩阻。
但是用顶部驱动旋转套管,仅是在不得已的情况下才用的,不轻易采用。
用顶驱可以给套管提供94kips的下入重力,几乎是WytchFarm下入9-5/8"套管最大重量的两倍。
现在9-5/8"套管只要每750~1000米循环一次就可以顺利下入井底。
观察9-5/8"套管下入过程,发现在裸眼井段随处都可能发生机械损失。
例如,在F19和F20井中,曾遇到过76和92kips的机械损失,而9-5/8",40lb/ft的套管在3300米长,82°井斜的井眼内,摩擦阻力损失仅仅24kips。
旋转尾管是大位移井提高尾管固井质量的重要措施。
利用计算机软件模拟尾管固井过程中的摩阻,结果表明,尾管扭矩的变化主要是取决于浮力的变化。
在注水泥过程中管内外流体的变化(泥浆,隔离液,水泥浆),必然引起浮力的变化。
这需要精心地模拟计算。
(6).定向井轨迹控制:
1.防碰要求:
大位移井往往要穿过很长的区域,就有可能与该区域的已钻井或设计井相碰。
在设计大位移井时要特别注意防碰设计。
2.误差椭球问题:
由于井眼很长,所以积累的测量误差就很大,误差椭球很大,必然影响中靶精度。
例如,WytchFarm油田上地质部门给定的进入点(EntryPoint)是处在垂直井眼方向的200米×300米的靶区中心。
考虑到测量的不确定性,对典型的水平位移4500米的井,取90%的可信度,则相当于靶区缩小为80米×170米。
测量不确定性引起的垂深误差可达-11~+17米。
3.导向钻井系统:
目前设计的剖面形状主要是悬链线(或准悬链线)剖面。
悬链线剖面的造斜率是不断变化的,要钻出悬链线轨道的形状,最好是使用导向钻井系统。
但目前的导向钻井系统,是采用弯外壳螺杆马达,造斜时是滑动钻进,容易发生粘卡。
所以大位移井希望尽可能多地使用转盘钻,以便防止粘卡。
而目前的转盘钻还不能有效地控制井斜和方位。
这是一个矛盾。
解决的办法是开发“旋转导向钻井系统”。
据说,这种新的导向钻井系统已经有几家公司在研究,预计在1997年可以进入商业使用。
(7).测斜问题
WytchFarm油田使用磁性MWD和陀螺仪进行测斜。
对24"和17-1/2"井眼采用地面直读单点陀螺,对17-1/2"井眼一直测到没有磁性干扰的深度。
从该深度往下,在钻13-3/8"和9-5/8"套管井段,以及8-1/2"裸眼井段,均使用MWD进行测量。
但在钻完12-1/4"和8-1/2"井眼之后,要将陀螺仪从钻杆内下入各复测一遍,并依陀螺数据为准。
多数大位移井都是从钻井平台上钻起,钻直井段时要受到已钻的邻井套管磁干扰。
WytchFarm油田的邻井磁性扫描表明,在深度接近550米时,已经没有磁性干扰了。
所以在此深度之前使用陀螺单点测斜是必要的。
尽管测一个单点只需30分钟,但毕竟耽误时间。
为提高上部井段的钻进效率,认为应该开发陀螺MWD。
为了减小轨迹控制的横向误差,BP公司提出了称作“MWD井内参照法”,而不是用过去的在裸眼内下陀螺测量的办法。
其方法是:
当12-1/4"井眼钻达预计深度时,将陀螺仪穿过13-3/8"套管,停在裸眼井段的某个深度,通常是大约井深1050~1150米井斜65~70°处;然后上提测斜,每15米一个点;从中选100米长的一个井段作标志,要求该井段的方位变化小于0.5°/30米;随后下入MWD并在此井段内作四个象限测量拍照,然后平均其方位测值,用陀螺测值进行校正,深度不附时可根据陀螺测值进行内插。
此校正值将用于以后所有的MWD测斜。
每当更换MWD及其组合时,都要重新作“井内参照”。
应用此管内参照技术,在钻达靶点时方位测量引起的横向误差可以减小65%。
当钻完9-5/8"套管鞋之后,用泵送法将陀螺从钻杆内送入直达BHA。
为了作电缆深度检查在工具串中下入CCL(测套管接箍仪)。
这样将消除由于大位移井段中电缆受力引起的深度误差。
(8).固相控制问题:
在大位移井眼内,岩屑在井眼内的时间远远大于在其他井眼内的时间,所以岩屑经过长时间的磨擦,变得更细。
所以需要比普通井眼更强的固相控制系统。
(9).井眼稳定问题:
大斜度、长裸眼的井内,井壁稳定是个非常重要的问题。
解决井壁稳定问题的方法主要有三个方面:
合理的井身结构,封住复杂地层;合理的泥浆性能,包括合理的泥浆密度和与地层的化学作用;沿最小水平地应力方向钻进;
(10).井身结构:
常用的井身结构为:
钻头套管
30"(导管)
22~26"18-5/8"~20"(表套)
17-1/2"13-3/8"(技套)
12-1/4"9-5/8"(技套)
8-1/2"7"(尾管)
6"5-1/2"(尾管)
17-1/2"和12-1/4"井眼是造斜、增斜井段。
17-1/2"的井眼也是先钻12-1/4"井眼,然后再进行扩眼。
(11).钻机选择及设备:
一般情况下,应该有顶部驱动,顶驱可以提供的扭矩应在70~80千牛米以上。
钻机应该有足够大的起升能力。
一般应该有三台泥浆泵,可提供6000psi(41.37Mpa)的循环泵压。
钻杆的应用也有所不同,要使用6-5/8",5-1/2"还有5"钻杆进行组合成复合钻柱。
(12).优化定向钻井作业
1.螺杆马达(PDMs):
几乎是唯一地使用弯外壳螺杆马达进行钻进,可以在保持钻井效益的同时很好地控制轨迹;2.水力学方案;3.定子设计方案;4.BHA性能;5.BHA选择;6.扭曲考虑;7.已有的技术。
1997年4月
我国南海东部创世界纪录的
大位移井技术简介
韩志勇
我国南海东部石油公司,1997年钻成了一口创世界纪录的大位移井,XJ24-3-A14井。
本人参加了该井技术总结的评审工作,了解一些情况。
下面对该井的有关问题作以介绍。
一.钻该井的目的和意义
1.南海东部石油公司的位置
现已开发的油田共有四个:
流花;陆丰;惠州;西江。
2.西江油田的位置及组成
三个区块:
XJ24-3,XJ30-2,XJ24-1。
前两个是主力区块。
两个钻采平台,每个平台可钻16口井。
生产出来的油,通过输油管线,送到“南海开拓号”油轮上。
3.XJ24-1区块的情况:
位于XJ24-3区块的钻采平台东南(116°)约8公里处。
油藏圈闭面积不到2平方公里,是一个小油田,或称为XJ24-3油田的卫星油田。
该海域水深100米左右。
该区块是美国PHILIPS公司的风险勘探区,1986年1月8日钻完第一口探井XJ24-1X,发现了11个油层。
主力油层分为两组。
上组是边水,下组是底水。
地质储量465万方(400万吨)。
4.如何开采XJ24-1区块?
太小了。
如果在陆上,很好开采,而且很肥。
但在海上,困难
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