高支撑模板施工方案最新版最新范本模板.docx
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高支撑模板施工方案最新版最新范本模板
毕节万丰国际商贸城
超高模板工程施工方案
一、编制依据
1。
1《建筑结构荷载规范》GB50009—2001
1.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
1。
3《建筑施工计算手册》江正荣著
1。
4《建筑施工手册》第四版
1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
1.6《混凝土结构工程施工技术标准》ZJQ08-SGJB204—2005
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002
1。
7《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著
1。
8《高大模板扣件式钢管支撑系统施工安全管理规定》
1.9《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
2.0《建筑工程重大危险源监控技术规范》DBJ13—91-2007
2.1《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
2.2《贵州省建筑工程技术规范》
二、工程概况
毕节万丰国际商贸城,框架结构,层数为两层,首层高度为:
7.725米,外挑梁板面层高7.625,板厚120mm,梁板砼标号为C30,最大主梁截面为300mm×700mm,此部分满堂脚手架搭设高度为7。
725m,7.625米。
首层结构脚手架立杆基础为C20砼垫层,外挑梁板面层原土夯填层.二层结构脚手架立杆直接搭设在现浇楼屋面板上。
三、模板及支撑系统材料选用
本工程模板采用18mm厚木胶合板,方木采用40×80mm2,模板支撑体系采用Ø48×3。
5mm扣件式钢管脚手架。
四、施工工艺及操作要求
4.1矩形框架柱模板施工
矩形框架柱模板采用12mm厚覆膜木胶板,模板支撑体系由竖向60×80@150—250木方及横向2φ48×3.5@500钢管配合M14对拉螺栓组成,柱根部1米范围内间距减半,第一道柱箍距楼面最大为200MM。
当柱截面大于大于700mm,小于900m时,在中间设两道M14对拉螺栓;当柱面大于等于900mm,小于等于1350mm时,在中间设两道对拉螺栓;对拉螺栓水平最大间距不得大于500mm,在柱底1/3层高部分的钢管及对拉螺栓竖向间距适当加密为400mm。
对于钢骨架柱部位,框架柱的对拉螺栓直接一次性焊接与钢骨柱的栓钉上。
工艺流程:
配置柱模并将木方与之钉在一起→弹柱位置线→焊接螺纹18钢筋内限位定位钢筋→清理柱根部垃圾、浮浆及松散砼进行凿毛处理,清理干净→安装前的再次检查→安装柱模板→检查对角线长度→安装柱模钢管外撑及M14对拉螺栓→加斜撑→校正→主体固定→预检合格后报验。
柱模安装时同排柱必须先安装两短柱,经校正、固定验收合格后,挂通线校正、安装中间各柱.模板斜撑采用钢顶柱,底部顶在预埋在板内的短钢筋头上,钢筋头规格为螺纹18,成都300mm,外露6cm,钢筋头与柱距离为3/5柱高。
柱模板与满堂脚手架应可靠连接固定,每隔1500mm纵横向均设置一道钢管与满堂脚手架连接。
柱与梁板的砼分开浇筑时,为保证柱头钢筋位置的准确及控制砼浇筑高度,现场制作35*40mm的限位木条,将此木条直接钉在柱模上口内侧,比柱子浇筑砼高度高20mm处;梁板柱砼一次性浇筑时,柱头部位设置水泥砂浆垫块,保证钢筋的保护层厚度。
为控制住四角漏浆、砂棱角、柱头与主次梁交接处不顺直、涨模等质量通病,本工程柱模板配置成企口形式,梁、柱交接处采用梁模定柱模、次梁模顶主梁模的方法。
施工时候要注意施工现场垃圾的处理。
柱模板的根部应预留清扫口,以排除和清理杂物,清理好后,合上清扫孔盖板密封。
4.2梁模板施工
4.2.1工艺流程:
抄平、弹线(轴线、水平线)→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底板→拉线找平→封侧模→预检合格后报验.
4。
2.2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
4。
2。
3梁模支撑。
梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑,立杆纵、横向间距均为1.0m;立杆须设置纵横双向扫地杆,扫地杆距地面200mm;立杆全高范围内设置纵横双向水平杆,水平杆的步距(上下水平杆间距)不大于1500mm;。
立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。
在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆,沿梁方向间距1.0m。
梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。
梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置,相互连接、形成整体。
4.2。
4剪刀撑。
竖直方向:
纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑.水平方向:
沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。
剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45~60度之间,水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
4。
2.5梁模板安装
大龙骨采用Ø48×3。
5mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距;小龙骨采用40mm×80mm方木,间距300mm,其跨度等于大龙骨间距。
梁底模板铺设:
按设计标高拉线调整支架立杆标高,然后安装梁底模板。
梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰,主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。
梁侧模板铺设:
根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。
梁侧模应设置斜撑,当梁高大于700mm时设置腰楞,并用对拉螺栓加固,对拉螺栓水平间距为500,垂直间距300。
4.3楼板模板施工
4。
3。
1工艺流程:
支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检合格后报验。
4。
3。
2支架搭设:
楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设,与梁模板支架统一布置。
立杆顶部如设置顶托,其伸出长度不应大于300mm;顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不大于100㎜。
4。
3。
3模板安装:
采用木胶合板作楼板模板,一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法,模板接缝应设置在龙骨上.大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距;小龙骨采用40mm×80mm方木,间距300mm,其跨度等于大龙骨间距.挂通线将大龙骨找平。
根据标高确定大龙骨顶面标高,然后架设小龙骨,铺设模板。
4。
3。
4楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固。
模板梁面、板面清扫干净。
五、模板的拆除
当模板支撑的顶板、柱砼强度达到设计要求后,填写砼拆模申请单,经监理批准后,方可拆除满堂红脚手架。
满堂红脚手架拆除施工时间应选择在白天施工,严格进行夜间施工.拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。
5。
1拆模程序:
先支的后拆,后支的先拆→先拆非承重部位,后拆承重部位→先拆除柱模板,再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板.
5.2柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度.柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时,方可拆除;板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%,并有同条件养护拆模试压报告,经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。
5。
3模板拆除的顺序和方法。
应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原则。
拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
5.4拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故。
待该片(段)模板全部拆除后,将模板、配板、支架等清理干净,并按文明施工要求运出堆放整齐.
5。
5拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有人接应传递。
按指定地点堆放,并做到及时清理,维修和涂刷好隔离剂,以备待用。
六、成品保护措施
6.1模板搬运时应轻拿轻放,不准碰撞柱、梁、板等混凝土,以防模板变形和损坏结构。
6.2模板安装时不得随意在结构上开洞;穿墙螺栓通过模板时,应尽量避免在模板上钻孔;不得用重物冲击已安装好的模板及支撑.
6。
3搭设脚手架时,严禁与模板及支柱连接在一起。
6。
4不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板,以保证模板牢固稳定不变形.浇筑混凝土时,在芯模四周要均匀下料及振捣.
6.5拆摸时应尽量不要用力过猛过急,严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬,以免混泥土表面或摸板受到损失坏。
七、质量保证措施及施工注意事项
7.1施工前由木工翻样绘制模板图和节点图,经施工负责人复核后方可施工,安装完毕,经高支模管理机构有关人员组织验收合格后,通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收,合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业
7。
2现浇结构模板安装允许偏差:
序号
项目
允许偏差(mm)
1
轴线位移
5
2
底模上表面标高
±5
3
截面内部尺寸
柱、梁
+4,-5
4
层高垂直度
大于5m
8
5
相邻两板表面高底差
2
6
表面平整度
5
注;检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。
7.3确保每个扣件和钢管的质量满足要求,每个扣件的拧紧力矩都要控制在40~65N·m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
7.4模板施工前,对班组进行书面技术交底,拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
7。
5浇筑混凝土时,木工要有专人看模。
7.6认真执行三检制度,未经验收合格不允许进入下一道工序。
7.7严格控制楼层荷载,施工用料要分散堆放。
7。
8在封模以前要检查预埋件是否放置,位置是否准确.
八、安全施工注意事项
8.1施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
8.2支模过程中应遵守安全操作规程,安装模板操作人员应戴好安全帽,高空作业应系好挂好安全带。
8.3高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下,应从施工电梯进入工作面.
8.4高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间,无关人员不得进入支模底下,并由安全员在现场监护.
8.5混凝土浇筑时,安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性,发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,及时采取处理措施,待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。
8。
6正在施工浇筑的楼板,其下一层楼板的支撑不准拆除,待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。
8.7拆模时应搭设脚手架,废烂木方不能用作龙骨。
8.8在4m以上高空拆模时,不得让模板、材料自由下落,更不能大面积同时撬落,操作时必须注意下方人员动向。
8。
9拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时,应暂停拆除,经处理后,方可继续拆模。
8。
10拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。
九、文明施工及环保措施
9。
1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
9.2模板每次使用后清理板面,涂刷脱模剂,涂刷隔离剂时要防止撒漏,以免污染环境.
9。
3模板安装时,应注意控制噪声污染。
9。
4模板加工过程中使用电锯、电刨等,应注意控制噪音,夜间施工应遵守当地规定,防止噪声扰民。
9。
5加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理,避免污染环境。
9。
6每次下班时保证工完场清。
十、模板系统验算
10.1模板支撑架计算书
10。
1.1参数信息:
1。
脚手架参数
横向间距或排距(m):
1.00;纵距(m):
1。
00;步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;脚手架搭设高度(m):
8.7m、12。
6m;
采用的钢管(mm):
Ø48×3.5;
扣件连接方式:
双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:
0.80;
板底支撑连接方式:
40mm×80mm方木支撑,间距300mm;
钢材弹性模量E=206×103(N/mm2);钢管抗压强度设计值[f]=205。
0N/mm2
钢管截面惯性矩I=11.357×104mm4,截面抵抗矩W=4.732×103mm3。
2。
荷载参数
(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2):
0.350;荷载分项系数γi=1。
2
(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3):
板26。
0;γi=1。
2
(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2);γi=1。
4
a。
计算模板时取2。
50;
b。
计算支撑小楞构件时取1。
5;
c计算支架立柱时取1。
0;
(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2):
水平模板2.0;垂直面模板4.0;γi=1.4
(5)倾倒砼产生的荷载标准值取:
2KN/m2;γi=1.4
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9.5×103;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13。
000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
40。
00;木方的截面高度(mm):
80。
00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
10。
1.2支撑模板的方木的计算:
方木按照简支梁计算,其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为:
W=bh2/6=4。
0×8。
02/6=42。
67cm3;
I=bh3/12=4。
0×8。
03/12=170.67cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=26.00×0。
30×0.12=0。
94kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0。
350×0.30=0.105kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):
p1=(1.5+2。
0)×1.00×0.30=1.05kN;
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=1。
2×(0.94+0.105)=1。
254kN/m;
集中荷载p=1.4×1.05=1。
47kN;
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.47×1。
0/4+1。
254×1.02/8=0。
524kN.m
方木的最大应力值σ=M/W=0.524×106/(42.67×103)=12.28N/mm2;
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;
∴σ〈[f],满足要求.
3.方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
V=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3V/(2bh)<[T]
其中最大剪力:
V=1。
254×1。
0/2+1。
47/2=1.362kN;
方木受剪应力计算值T=3×1.362×103/(2×40。
0×80.0)=0.638N/mm2;
方木抗剪强度设计值[T]=1。
400N/mm2;
∴T<[T],满足要求.
4。
方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载:
q=1。
2(q1+q2)=1。
254kN/m;
集中荷载:
p=1。
4P1=1.47kN;
方木最大挠度计算值:
Vmax=1470×1000.03/(48×9500。
0×170.67×104)+5×1.254×1000。
04/(384×9500.0×170。
67×104)=2.896mm;
方木最大允许挠度值:
[V]=1000。
0/250=4。
0mm;
∴Vmax<[V],满足要求
10.1.3支撑木方的钢管的计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1。
254×1。
0+1。
47=2.724kN;
支撑钢管计算简图
最大弯矩Mmax=0。
267PL=0。
267×2。
724×1.0=0.727kN.m;
最大挠度Vmax=1。
883PL3/(100EI)=4。
768mm;
最大支座力Nmax=1.267P+1。
000P=5。
74kN;
钢管最大弯曲应力σ=M/W=0.727×106/4732.0=153。
63N/mm2;
钢管抗压强度设计值[f]=205。
0N/mm2;
∴σ〈[f],满足要求。
支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000。
0/150与10mm,满足要求。
10.1.4扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。
80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。
80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=5。
74kN;
∴R〈12.80kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
10.1。
5模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0。
116×7.725=0.8961kN;NG1=0。
116×12。
6=1.462kN;
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×0.3×1。
0=0.105kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=26。
0×0.12×1.0×1.00=3.12kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4。
687kN;
2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=(1。
0+2.0+2.0)×1。
0×1。
0=5.0kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1。
2NG+1。
4NQ=12。
624kN
10.1。
6立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N-—立杆的轴心压力设计值(kN):
N=5。
658kN;
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A—-立杆净截面面积(cm2):
A=4.502cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4。
732cm3;
σ——钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205。
0N/mm2;
l0—-计算长度(m);l0=h+2a
k1—-计算长度附加系数,取值为1。
155;
u-—计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3。
3;u=1。
70;
a-—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。
10m;
上式的计算结果:
立杆计算长度l0=h+2a=1.500+0.10×2=1.7m;
l0/i=1。
7×103/15.8=107.6;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。
537;
钢管立杆的最大应力计算值;σ=5.658×103/(0。
537×450.2)=23.4N/mm2;
∴σ<[f]=205。
000N/mm2,立杆稳定性满足要求.
10。
2梁模板计算书
10.2。
1参数信息
1。
模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0。
30
梁截面高度D(m):
0。
70
混凝土板厚度(mm):
0。
12
梁支撑架搭设高度H(m):
7.025m
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0。
10;
脚手架步距(m):
1.50;
立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):
1.00;
立杆横向间距或排距Lb(m):
1.00;
采用的钢管类型为Ø48×3.50;
扣件连接方式:
双扣件,扣件抗滑承载力折减系数:
0.80;
承重架支设:
木方支撑平行梁截面A;
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):
0。
35;
新浇混凝土自重:
260N/m3;
钢筋自重(kN/m3):
6.0;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
a.计算模板时取2。
50;
b。
计算支撑小楞构件时取1.5;
c计算支架立柱时取1。
0;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
水平模板取2。
0,垂直面板取4.0;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2。
0;
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值:
F、F′中较小值;γi=1.2
F=0.22γct0β1β2V1/2
F′=γcH
3。
材料参数
木材弹性模量E(N/mm2):
9500。
0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13。
0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.4;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500。
0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
钢材弹性模量E(N/mm2):
2。
06×105;
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
205。
0;
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm):
250.0;
面板厚度(mm):
18.0;
5。
梁侧模板参数
主楞间距(mm):
500;
次楞间距(mm):
300;
穿梁螺栓水平间距(mm):
500;
穿梁螺栓竖向间距(mm):
300;
穿梁螺栓直径(mm):
M12;
主楞龙骨材料:
木楞,宽度80mm,高度40mm;
次楞龙骨材料:
木楞,宽度80mm,高度40mm;
10.2.2梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
式中:
γc——混凝土的密度,取28KN/m3;
t——新浇筑砼的初凝时间(h):
t=200/(T+15)=5.714;
T——混凝土的入模温度,取20。
0℃
β1—-外加剂修正系数;无泵送故取1。
0
β2——砼坍落度影响系数,β2取为1.15;
V--浇筑速度(m/h),V=2。
5m/h;
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m);梁取0。
9;
则F=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×28×5。
714×1.0×1。
15×2.51/2=63.96KN/m2
F′=γcH=28×0.9=25.2KN/m2
取两者较小值,则标准值为F=F′=25。
2KN/m2;
10.2。
3梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度80mm,截面高度40mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80×402/6=21。
33cm3;
I=80×403/12=42。
67cm4;
内楞计算简图
(1)。
内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中,σ-—内楞弯曲应力计算值(N/mm2);
M--内楞的最大弯距(N.mm);
W-—内楞的净截面抵抗矩;
[f]-—内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中,作用在内楞的荷载
q=(1。
2×25。
2×0。
90+1.4×2。
0×0.90)×0.30=8。
92kN/m;
内楞计算跨度(外楞间距):
l=500mm;
内楞的最大弯距:
M=0。
1×8。
92×500.02=2.23×105N。
mm;
内楞的最大受弯应力计算值σ=2.23×105/2。
133×104=10.45N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值:
[f]=13。
0N/mm2;
∴σ<[f],内楞抗弯强度满足要求。
(2)内楞的挠度验算
其中E——木材的弹性模量:
E=9500。
0N/mm2;
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=1。
2×25.2×0。
3=9。
072KN/m;
l—-计算跨度(外楞间距):
l=500.0mm;
I-—内楞的截面惯性矩:
I=4。
267×105N/mm2;
内楞的最大挠度计算值:
ω=0.677×9。
072×500。
04/(100×9500×4.267×105)=0.95mm;
内楞的最大容许挠度值:
[ω]=2。
000mm;
∴ω<[ω],内楞挠度满足要求。
2.外楞计算
外楞承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,外龙骨采用木楞,截面宽度80mm,截面高度40mm,截
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