现代盐膏层钻井技术.docx
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现代盐膏层钻井技术.docx
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现代盐膏层钻井技术
【关键字】现代
中国石油大学(华东)现代远程教育
毕业设计(论文)
题目:
塔河油田盐膏层钻井技术
学习中心:
镇江学习中心
年级专业:
石油工程
学生姓名:
学号:
指导教师:
职称:
导师单位:
论文完成时间:
2010年03月24日
摘要:
盐膏层施工是这两年塔河油田的一个重点和难点,特别是承压堵漏,区块不同,地层承压能力也不同,承压堵漏不能盲目按照一个模式进行,要根据区块不同,地层特点有针对性的制定合理的承压堵漏方案.本文着重介绍了该种井钻头选型、二开裸眼井段防斜、石炭系防井径扩大和盐膏层安全钻井及钻井液技术等几个方面的介绍,并对其进行分析。
关键词:
盐下井、盐膏层、承压堵漏、钻头选型、防斜、防井径扩大
随着塔河油田开发规模不断的扩大,众多井在钻井过程中不同程度的钻遇高压盐膏层,而对盐层上部地层进行先期承压堵漏,使之承压能力可以满足钻盐膏层使用高密度要求,安全的钻穿盐膏层,保证钻井过程和下套管安全,是这类井的施工关键。
巨厚盐层是油气储层很好的盖层,大量的油气资源可能在盐下,而巨厚盐膏层钻井技术又是当今钻井工程中重大难题之一。
塔里木盆地盐膏层分布较广,第三系盐层主要分布在库车凹陷及塔北隆起西北部埋深一般在3000~5500m之间,属盐层、膏岩和“软泥岩”等组成的复合盐岩层,如亚肯3井、库1井等:
石炭系盐层主要分布在塔北隆起、塔河两岸和塔东北的满加尔凹陷北部,埋深一般在5200~5500m以下,厚度100~300m,基本以纯盐为主,如沙10井、乡1井、沙105井等;而寒武系盐层主要分布在巴楚地区和塔中,埋深在4200~6000m左右,盐层厚度一般为几十米到几百米。
岩性以盐岩、膏岩与泥岩、泥质粉砂岩等呈不等厚互层。
如麦4井、麦6井、和4井、方1井、康2井等。
由于盐膏层的塑性蠕变、非均质性、含盐泥岩的垮塌等地质因素,且上下压力系统的明显不同,钻井施工过程中常常引起卡钻、埋钻、套管挤坏、固井后套管外水泥被挤走等工程事故,施工作业风险极大。
1.1论文研究的内容
(1)钻头选型
(2)二开裸眼井段防斜
(3)石炭系防井径扩大
(4)石炭系防井径扩大和盐膏层安全钻井
(5)针对盐膏层的钻井液技术
(6)该井段的承压堵漏
2盐下井钻井技术
2.1工程地质概况
岩下井地质简介
盐膏层的蠕动受埋藏深度及井底温度影响较大,埋藏越深,井底温度越高,受地层应力作用越大,盐膏层蠕动便越严重,塔河油田盐膏层埋深大多在5200~5500m,盐层氯化钠含量在90%~99%,易缩径、溶解和井径扩大。
另一类为复合盐膏层,除含有大量NaCl外,还含有石膏、软泥岩等,易溶解、井径扩大和缩径,发生严重塑性蠕动,甚至造成卡钻、挤毁套管等事故。
一般来说,盐下井地质情况,上第三系、下第三系为粉砂、细砂、粗砂岩夹棕褐色泥岩互层,该井段地层疏松,由于钻速快、砂岩多井壁易渗漏;侏罗系、三叠系地层泥页岩地层易吸水膨胀、剥落、掉块、使用高密度钻井液易发生漏失,特别是二叠系井段,在常规密度钻进时都容易发生井漏,先期承压堵漏这里将是最薄弱环节之一;石炭系“双峰灰岩”段,顶部为黄灰色泥晶灰岩夹深灰色泥岩,下峰含石膏,使用高密度钻井液体系易发生井漏。
堵漏要根据实钻情况和地质解释有针对性进行。
地层特点
(1)上部地层(N2K、N1K)成岩性差、胶结疏松,机械钻速快,泥岩易吸水膨胀,砂岩层易形成厚泥饼,起下钻遇阻卡严重,易井斜。
(2)吉迪克组(N1J)地层泥岩层塑性较大,含石膏,易吸水膨胀、剥落掉块,石膏层易污染钻井液,起钻困难,易卡钻,易井斜。
(3)苏维依—卡普砂良群(N1S–K1KP)砂岩层渗透性好,易形成厚泥饼,卡普砂良群在部分区块地层压力异常偏低,易发生压差卡钻
(4)侏罗系—石炭系(J1—C1b)地层压力逐步升高,地层岩性变化大,泥岩层易剥落掉块,形成大肚子,严重影响井身质量;砂岩层含砾石,易产生蹩、跳钻现象;石炭系巴楚组膏盐层塑性蠕动造成阻、卡。
(5)奥陶系(O1)地层压力较低,上部风化壳地层较破碎,下奥陶地层溶、缝洞发育,容易漏失或涌漏并存。
2.2钻井主要技术难点
(1)钻头选型困难
(2)上部地层欠压实,底层成岩性差,易井斜,加上井眼尺寸大,钻具井眼换空间隙大,加大了侧斜力。
(3)石灰系泥岩层易剥落掉快,形成大肚子,井径扩大
(4)石灰系巴楚组存在巨厚盐膏层。
盐膏层钻井复杂形态可用“溶缩塌胀漏卡喷损”八个字形容;一是盐膏层蠕变,造成井壁失稳,引起卡钻、缩颈或形成“大肚子”井眼或井眼坍塌;二是固井质量差套管受高应力非均匀载荷的作用,导致变形或挤毁。
瞬态蠕变对钻井安全产生重大影响,而稳态蠕变对于加厚套管的顺利下入和安全、优质注水泥、固井构成严重威胁,运用相关钻井技术,解决好瞬态蠕变和稳态蠕变,是本井钻进膏盐层的成败的关键。
2.3.相关配套措施
钻头选型技术措施
(1)库车组软地层首选PDC钻头,但17-1/2″PDC钻头产生的井底扭矩变化大,容易引起井下倒扣,多年实践证明,选用型号与地层配伍的牙轮钻头能获得较好的机械钻速。
例如S111井选用17-1/2″型号GA114江汉牙轮钻头。
采用W:
50~240kN;N:
60~90r/min;P:
10~13MPa;Q:
48~54L/s的钻井参数在60~1197m井段获得/h的机械钻速。
(2)库车组下部至石炭系巴楚组上部二开井段12-1/PDC钻头的使用技术已经很成熟,主要选用五刀翼、浅抛物线、深排屑槽结构和中低密度布齿的PDC钻头,该结构设计为软到中硬地层快速钻进而设计。
本井选用新疆帝陛艾斯公司产的FS2563BG钻头和成都百斯特产的MS1955SS钻头。
二开首先下入一只钢齿HAT127钻头扫水泥塞和套管附件,并钻进彻底清除套管附件,为PDC快速钻井提供一个干净的井底环境,然后下入FS2563BG钻头,两只钻头钻进至,成都百斯特产的MS1955SS钻头一直钻进至揭开石膏层,结束二开。
(3)巴楚组盐膏层塑性蠕动,瞬态蠕变易造成卡钻头,因此在盐膏层钻进应控制钻速,充分释放地层应力,安全钻井比快速钻井更重要。
钻头选择原则应该是带掌背保径的牙轮钻头。
经公司多次钻盐膏层经验,本井选用江汉HJ钻头,采用W:
80~200kN;N:
90~60r/min;P:
19~20MPa;Q:
24~28L/s的钻井参数,并严格控制每米钻速不低于10~15min钻穿该井段。
(4)奥陶系地层特点:
孔缝洞发育,广泛发育有纵横向岩石裂缝;岩性硬脆,各向异性明显。
本井首选设计用PDC钻头,但当时6-1/2”PDC没有货源,为不耽误生产,选用金属密封、牙轮掌背强化和加强保径的江钻HA钻头5支钻完四开,采用W:
100~140kN;N:
90~60r/min;P:
16~17MPa;Q:
14~18L/s的钻井参数在5430~6075m井段内获得平均/h的机械钻速。
而公司随后施工的S106井在本开次选用1支PDC钻头(型号:
FS2543Z),钻进井段5590.05~5740,5750.61~5814,总进尺,平均机械钻速/h,PDC钻头在该井使用比较成功,为PDC钻头在奥陶系灰岩地层中的使用提供了成功的范例,也证实了当时的设想。
防斜快打技术措施
(1)选用加大一级的塔式钻具组合:
12-1/4”钻头+9-1/2”钻铤×3根+钻铤×12根+钻铤×9根+钻杆;使用该钻具组合不仅增加了底部钻具组合的稳定性,起到较好的防斜效果,而且缩小了井眼与近钻头钻具间隙,改善了近钻头水力环境,较少钻头重复破碎,提高了钻井效率。
(2)短程起下钻,坚持自浮式单点测斜。
井深以内每钻进200~300m短起下钻一次,以下每钻进短起下钻一次,及时修整井壁,防缩径、防砂桥形成,对井斜进行监测,以便及时处理,确保井身质量。
(3)使用PDC钻头钻进时要平稳操作,送钻均匀,杜绝切菜式送钻,尤其钻进至软硬地层交界面时要适当降低参数,避免形成契形台阶,不同井段控制合适的钻井参数特别是钻压,之前选用20~40kN,之后选用40~80kN钻压,保证打直打快。
石炭系防井径扩大技术分析
(1)适当提高钻井液密度,控制排量在22~/s。
(2)提高泥浆的抑制防塌能力,加大防塌剂的用量。
(3)降低钻井液的失水量。
重点是高温高压失水量,加入石炭系后高温高压失水量控制在12mL左右,API失水控制在3mL左右。
(4)起钻时控制起钻速度,注意及时灌浆,并尽可能减少在此井段的起下钻次数。
(5)调整好钻井液的流变性。
控制钻井液的动塑比在0.8左右,流型指数在0.3~0.4之间,保证平板层流,减少井壁冲刷。
(6)合理选择钻头类型,快速穿过该层段,减少地层浸泡时间。
2.3.4盐膏层钻井技术分析
本井采用专打专封设计,悬挂8-1/8”TP140V×17.25mm无节箍套管,三开扫塞完直接进盐膏层,钻完盐膏层底部20m结束三开。
(1)优选钻井液体系:
本井在三开钻盐膏层前先进行钻井液转型:
采用欠饱和盐水聚磺钻井液体系,Cl-含量控制在165000ppm,钻井液密度控制在钻井液性能:
ρ:
1.60~1.65g/cm3;T:
45~65s;PV:
20~35mPa·s;YP:
6~15Pa;B:
≤5mL;K:
≤0.5mm;CS:
<0.2;Kf:
<0.1。
钻井液性能以控制钻井液密度尤为关键。
要求是必须能平衡地层的蠕变。
补充胶液过程中应注意密度变化,及时补充加重材料,以维持钻井液密度。
本井段在钻进中,密度在1.63g/cm3时出现扭矩增大,后提至上限1.65g/cm3后恢复正常。
(2)制定严格的盐膏层钻进技术措施和扩孔技术措施:
钻进揭开盐膏层钻进时,钻头钻进1/2钻头高度应上提9m划眼到底,如划眼无阻卡、无蹩劲显示则可逐渐增加钻进长度和划眼行程,但每钻进4~5m至少上提划眼一次,每钻完一单根,方钻杆提出转盘面,然后下放划眼到底;钻进4h(或更短),短起钻过盐层顶部,全部划眼到底。
钻膏盐层时控制机械钻速,每米钻时不低于10~15min,密切监视扭矩变化情况,如发现任何异常,立即上提钻具划眼,加单根时坚持转动转盘,井内钻具静止时间不能超过1min。
发现有任何缩径的井段都要进行短程起钻到盐层顶部,以验证钻头能否通过。
开泵以小排量顶通正常后再逐渐加到正常排量,以防止开泵压漏地层[2]。
扩孔:
钻后扩孔时采用的钻具组合:
8-1/2”钻头+扩孔器(YK216-273)+621/4”钻铤24根+5”DP。
扩进参数:
盐膏层:
钻压5~15kN,转速50~60r/min,排量20~24L/s;泥岩段:
钻压20~50kN,转速50~60r/min,排量20~24L/s。
首先在上层套管鞋下造出台阶,然后钻压由小到大,逐步增加到正常钻压。
扩孔过程中要求定人负责刹把操作,密切注意观察扭矩、泵压等钻进参数的变化情况。
控时扩进,每个单根不低于40min。
停转盘时,严防钻具猛烈反转,造成倒扣;扩孔过程中,刹把操作人员做到送钻均匀,跟钻及时,在钻压允许范围内可适当调节钻压值,以寻求最佳扩速。
对小井眼处或蠕变大的井段,应反复扩划,并同时增大排量;每间隔12h短起下一次。
刹把操作以扭矩为主,钻压为辅。
扩进过程中,扭矩值不超过空转扭矩的2.5倍,如果超过规定值,立即停止扩孔并上下活动钻具。
(3)安全时间确定:
根据测井资料计算地层蠕变速度;
①采用下放测井方式,分两次进行测量井径曲线,两次测量间隔时间不少于12h(见表一)。
表一测井结果
测井时间
2004年1月31日
测井时间
2004年2月1日
第一次测井井径(mm)D1
第二次测井井径(mm)D2
井段(m)
最大
最小
平均
井段(m)
最大
最小
平均
5190~5200
386.08
330.2
375.92
5190~5200
368.3
330.2
355.6
~5220
386.08
355.6
370.84
~5220
365.76
325.12
340.36
~5255
368.3
337.82
355.6
~5255
340.36
325.12
330.2
~5275
381
340.36
360.68
~5275
358.14
325.12
340.36
~5312
381
330.2
355.6
~5312
365.76
325.12
340.36
~5352
383.54
368.3
375.92
~5352
365.76
330.2
350.52
5190~5352
386.08
330.2
358.14
5190~5352
368.3
325.12
339.85
经过两次电测对比
平均蠕变速率=(D1-D2)÷h
=(358.14-339.85)÷(26)
=0.7mm/h
选择蠕变速率最快的点如下:
5261m:
D1=381mm,D2=342.9mm
蠕变速率=(D1-D2)÷h=1.46mm/h
清楚地掌握了盐膏层蠕变规律,我队仅用30:
40就成功地将244.5mm+250.8mm复合套管顺利下入。
3钻井液技术分析
3.1.盐下井钻井液技术概况
(1)S106井:
S106井在承压堵漏结束转为欠饱和盐水钻井液钻进时,突然发生严重漏失,钻井液出口断流,漏速36m3/h。
(2)S107井:
S107井承压堵漏时共向地层蹩入堵漏浆680m3,该井在钻穿膏盐层(5290~5363m)后,钻至下泥岩段5388.16m,地层C1b,起钻换钻头时,起钻中发生井漏。
共漏失欠饱和盐水泥浆48.7m3,平均漏速3.04m3/h。
下钻至井深5237.18m发生卡钻。
(3)S114井及附近盐层井施工情况:
S114井承压堵漏时蹩入堵漏浆97.79m3,由于对该地区的施工难度没有充分认识,承压堵漏不扎实,在钻井液转型时,加重至1.65g/cm3时发生了漏失,为了满足下步施工,再次进行了承压堵漏,第二次蹩入堵漏浆144.52m3,两次承压堵漏共蹩入地层242.31m3堵漏浆,共耗时23d。
S114-3井第一次承压堵漏用时20d,堵漏结束转欠饱和盐水钻井液时,加重至1.65g/cm3时发生严重漏失,随即进行二次承压堵漏,两次承压堵漏共耗时30d。
S114-1井前后两次承压堵漏共耗时一个多月,挤入堵漏浆585.15m3。
我公司服务的S106-3井承压堵漏只用了1d时间,而且钻井液转型、穿盐层、下套管、固井过程均没发生井漏,而附近的S106-2井承压堵漏也只用了3d时间。
可以看出,塔河油田内区块不同,地层承压能力差异很大,S114井附近区块地层承压能力非常弱,承压堵漏难度很大,如果不进行思路调整,按照常规堵漏很难一次承压堵漏成功。
3.2.S114井盐上地层承压堵漏技术
对盐层上部地层进行先期承压堵漏[4],使之承压能力可以满足钻盐膏层使用高钻井液密度要求,保证钻井过程和下套管安全,是这类井的施工关键,盐下井施工成功与否及建井周期的长短,取决于承压堵漏是否能一次成功及承压堵漏的时间长短和钻井液转型后穿盐层是否顺利。
承压前,首先要根据实钻录井和测井数据细致分析上部地层的岩性。
过去在施工同类型井时,离盐层还有10~30m便开始做承压堵漏,这样做,一方面地质卡层困难,预留井段长短不好把握,容易造成预留井段太多,而且预留井段没有进行承压,在钻进或下套管过程中也存在漏失的风险;另一方面,过早进行承压堵漏,转欠饱和盐水钻井液后,密度过高,盐层以上井段机械钻速太慢,影响钻井效率。
目前,盐下井均是在钻入盐层0.5~1m进行承压堵漏和转换欠饱和盐水钻井液,这就要求地质卡层要准,一般来说盐膏层顶端是膏层,钻入0.5~1m,Cl-含量并无明显上升,这就要求我们密切注意钻时变化,进入膏层或盐层后,钻时会明显变快,冲孔时返出的岩屑含有石膏。
3.2.1S114-2井堵漏机理的分析与认识
(1)采用桥塞复合承压堵漏,提高地层承压能力,应压裂地层,让桥塞剂进入漏失通道后静堵,让其地层充分闭合,闭合过程中,桥塞剂堵液通过失水形成桥接隔离墙。
施工要求控制打压排量、挤入量和间隔时间,以利于逐渐增厚隔离墙,完成对地层的封闭,达到承压要求。
(2)长段裸眼地层井段,可能存在多个漏层的情况,桥塞堵漏所施压力会传递到不同漏层而形成堵剂塞子(桥塞剂进入漏失地层并在井段环空失水形成段塞),上部地层形成的第一漏层的堵剂塞子,会影响压力向下传递,以后各漏层的堵剂塞子承受的压力递减,其下部地层承压能力和承压堵漏的效果很不可靠,因此,地层承压堵漏尽可能选择以减少裸眼井段的长度或有明确的漏层进行。
(3)复合桥接堵漏配方的确定,以大小颗粒、长短纤维、软硬达配与片状材料结合有利于架桥的形成。
并要求配制和施工时间尽可能短,在堵剂尚未完全水化发胀之前进入地层,其堵漏效果更佳。
3.2.2现场应用效果
S114-2井在三开实钻中,就加入了随钻堵漏材料,对全井筒进行了预堵,适当提高了地层承压能力。
承压堵漏前,认真收集分析邻井资料,并结合本井实钻及测井地质资料,认为该井所处的区块地层承压能力非常弱,该井二叠系井段长,且含有破碎带,承压难度大。
经过认真分析后,我们认为,该井承压堵漏不可操之过急,要想一次成功,一定要保证地层“吃入”一定量的堵漏浆。
要首先注入一定量的中细颗粒后,再用中粗颗粒堵漏浆进行承压,这样可以保证地层蹩入足量堵漏材料。
(1)第一轮配浆承压。
下入光钻杆到底循环钻井液,准备将全井钻井液密度缓慢提至1.45g/cm3,但加重至进口密度1.43g/cm3,出口密度1.38g/cm3时,钻井液只进不出,发生漏失,强行起钻至套管鞋处建立循环,将钻井液密度调整至1.37g/cm3,循环正常,然后分段下钻循环钻井液,将全井钻井液密度调整至1.37g/cm3,循环正常后,按以下配方及步骤配制堵漏浆:
1号配方:
井浆+2%SQD-98(粗)+2%SQD-98(细)+2%核桃壳(粗)+1.5%核桃壳(细)+1%云母+2%锯末+1%PB-1(封堵井段5200.34~4600m)。
2号配方:
井浆+1%SQD-98(粗)+2%SQD-98(细)+1.5%核桃壳(粗)+1.5%核桃壳(细)+2%云母+2%锯末+2%PB-1+2%CXD(封堵井段4600~3900m)。
3号配方:
井浆+1%SQD-98(粗)+3%SQD-98(细)+2%核桃壳(细)+1%云母+2%锯末+2%PB-1+2%CXD(封堵井段3900~3200m)。
4号配方:
井浆+3%SQD-98(粗)+4%核桃壳(粗)+3%核桃壳(细)+2%CXD+3%锯末+1.5%云母+1.5%棉籽(封堵井段3200~3000m)。
起钻至2500m,开始关井正循环挤钻井液,共挤入4号配方堵漏浆181.5m3。
(2)第二轮配浆承压。
第二轮承压堵漏在第一轮的基础上调整了配方,加入了适量的中粗颗粒的堵漏材料,适当加大了堵漏浆总浓度。
这样在地层已经“吃入”一定量的堵漏材料的基础上,高浓度、大颗粒堵漏浆增加了架桥,保证了堵漏的可靠性。
下钻到井底将井筒内堵漏浆循环至地面,按以下配方及步骤配制堵漏浆:
①配制4号堵漏钻井液60m3,封堵井段3000~3300m。
配方:
60m3钻井液+2%PB-1+4.5%SQD-98(中粗)+1%SQD-98(细)+3%CXD(0.6t)+2.5%云母+4%锯末+5%核桃壳(细)+6%核桃壳(中粗)+2.5%棉籽壳(0.6t),泵入井内45m3(总浓度31.5%)。
②配制3号堵漏浆70m3,封堵井段3300~4000m。
配方:
原堵漏浆+1%PB-1+2%SQD-98(细)+4%SQD-98(粗)+3%CXD+2.5%云母+4%锯末+5%核桃壳(细)+6%核桃壳(粗)+2.5%(棉籽),泵入井内60m3(总浓度30%);
③配制2号堵漏浆80m3,封堵井段4000~4750m。
配方:
80m3钻井液+2%PB-1+3%SQD-98(中粗)+2%SQD-98(细)+3%CXD+3%云母+4%核桃壳(细)+5%核桃壳(中粗)+3%锯末+1.5%棉籽壳。
泵入井内70m3(总浓度26.5%);
④配制60m31号堵漏钻井液,封堵井段4750~5200.34m,裸眼实际容积35.1m3。
配方:
60m3钻井液+2%PB-1+4%SQD-98(细)+2%SQD-98(中粗)+3%CXD+2.5%云母+2.5%锯末)+4%核桃壳(细)+3%核桃壳(中粗)+1%棉籽,泵入井内45m3(总浓度24%);
⑤配制堵漏浆80m3。
配方:
80m3钻井液+3%PB-1+3.5%SQD-98(中粗)+3%SQD-98(细)+2%CXD+2%云母+3%锯末+4%核桃壳(细)+4%核桃壳(中粗)+1%棉籽壳,泵入井内31m3(总浓度25.5%),提钻至2500m关井正挤,进行承压堵漏作业。
挤入堵漏浆150.5m3,后又下钻至二叠系,按以下配方配堵漏浆130m3,替入井内108m3专堵二叠系。
起钻至1200m,关井正挤,挤入钻井液103m3,三次共挤入堵漏浆435m3,用时20d,井底承压当量密度达到1.73g/cm3,至此承压堵漏成功结束。
同一区块S114井两次堵漏耗时23d,S114-3井两次堵漏耗30d,S114-1井前后两次承压堵漏共耗时一个多月,挤入堵漏浆585.15m3。
(1)本区块地层承压能力较弱,而且该井钻遇135m二叠系地层,二叠系含有英安岩、玄武岩,该地层非常容易漏失,在常规井中钻遇该地层也常常发生钻井液只进不出、无法建立循环等大漏情况,这就更增加了该区块井的承压堵漏施工难度。
(2)该井在承压前认真分析S114井承压施工过程,提出堵漏剂颗粒“先细、后粗、再细”的新思路,制定出先打入一定量的以中细颗粒为主,粗颗粒为辅的堵漏浆,这样既可以有少量粗颗粒堵漏材料在地层中“架桥”又保证地层不因太多粗颗粒果壳贴在井壁,解决了形成“封门”而导致中细颗粒和纤维状堵漏材料不能进入地层,压力虽然承上去,但起下钻刮掉井壁而导致在转型或钻进中发生漏失的难题。
(3)S114-2井先蹩入了一定量的中细颗粒堵漏材料后,及时调整堵漏浆配方,增加堵漏剂总浓度,增大粗颗粒堵漏材料用量,特别在二叠系井段加入5%的4~8mm粗的核桃壳,增强“架桥”能力。
这样在第一阶段蹩入一定量的中细颗粒堵漏浆的基础上,调整配方增加粗颗粒堵漏材料,增加了承压的可靠性。
(4)充分预计了该井的承压难度,该井为保证一次堵漏成功,分阶段调整堵漏浆配方,没有盲目追求时效,稳扎稳打,给地层注入大量堵漏浆,保证了堵漏一次成功。
4总结与认识
本文系统的对岩下井及盐膏层的钻井技术难点、重点及解决办法进行了大量的调研,具体对钻头选型、二开井段裸眼防斜、石炭系防井径扩大和盐膏层安全钻井、针对盐膏层的钻井液技术及承压堵漏技术进行了详细的描述及评价。
以下为具体总结:
(1)根据地层优选钻头,钻井参数一定要与地层岩性匹配,根据地质预测合理调整钻井参数是保证该井顺利施工的基础。
(2)提前制定合理严格的技术措施和预案并严格实施是避免井下复杂的前提。
(3)加大一级塔式钻具组合对防斜和提高钻速效果明显。
(4)良好的防塌钻井液体系是保证石炭系井身质量的前提。
(5)解决好瞬态蠕变和稳态蠕变对钻井施工的危害,是钻进膏盐层的成败的关键。
(6)建议在奥陶系6-1/2”井眼使用PDC钻头,增加钻头寿命,降低作业风险。
(7)塔河工区内不同区域的地层承压能力不同,有的区块地层承压能力强,有的区块地层承压能力非常弱,不能盲目对比,应根据各区块实际情况制定承压方案和蹩压时间,承压能力弱的区块,不能一开始就用大颗粒堵漏材料,要先蹩入一定量的中细颗粒堵漏剂后再调整配方加入中粗颗粒材料,不能急功近利盲目追求短时间内承压堵
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- 现代 盐膏层 钻井 技术