凯利模板工程.docx
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凯利模板工程
中核凯利高新员工宿舍楼二期
模
板
专
项
施
工
方
案
编制:
审核:
审批:
编制日期:
江苏苏阳建设有限公司
中核凯利高新员工宿舍楼二期项目部
2010-9-22
一、编制依据
1.混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002
2.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001
3.工程施工质量验收规范GB50203---2002;
4.建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91;
5.工程建筑标准强制性条文;
6.批准执行的本工程的施工组织设计
二、工程概况
本工程共有2个单体楼号分别为9#和10#综合楼组成,基础为桩基承台,11层框架结构,总建筑面积26536.7平方米,相对标高±0.000相当于绝对标高为4.4米,建筑结构的安全等级为二级,结构的设计使用年限为50年,按抗震设防六度设防,丙类建筑,设计基本地震加速度为0.05g,设计地震分组为第一组,建筑物场地类别为Ⅲ类场地,特征周期Tg=0.45s,具体详地质报告,地基设计等级为乙级,屋面防水等级为Ⅱ级,耐火等级为二级,建筑类别为二类居住建筑(非住宅)。
三、施工部署
(一)施工目标
符合建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001要求及满足施工安全文明生产需要
(四)资源配置计划
序号
名称
规格
数量
1
模板
1830*915*18mm
3000张
2
木方
50*100mm
250m3
注:
提前做出材料计划,并提前两到三天对现场所需的模板及周转材料组织进场
四、施工方法及技术措施
1、材料的选用
1.1本工程墙、柱、梁、板均采用18厚木胶合板(规格为1830×910),1.2胶合板使用注意事项
(1)必须选用经过板面处理的胶合板。
未经板面处理的胶合板用作模板时,因混凝土硬化过程中,胶合板与混凝土界面上存在水泥—木材之间的结合力,使板面与混凝土粘结较牢,脱模时易将板面木纤维撕破,影响混凝土表面质量。
这种现象随胶合板使用次数的增加而逐渐加重。
(2)未经板面处理的胶合板,在使用前应对板面进行处理。
处理的方法为冷涂刷涂料,把常温下固化的涂料胶涂刷在胶合板表面,构成保护膜。
(3)经表面处理的胶合板,施工现场使用中,一般应注意以下几个问题:
1)脱模后立即清洗板面浮浆,堆放整齐;
2)模板拆除时,严禁抛扔,以免损伤板面处理层;
3)胶合板边角应涂有封边胶,最好在支模时在模板拼缝处粘贴防水胶带或水泥纸袋,加以保护,防止漏浆;
4)胶合板板面尽量不钻洞。
遇有预留孔洞,可用普通木板拼补。
5)现场应备用修补材料,以便对损伤的面板及时进行修补。
6)使用前必须涂刷脱模剂。
1.3脱模剂的使用注意事项
涂刷脱模剂可以采用喷涂或刷涂,操作要迅速。
结膜后,不要回刷,以免起胶。
涂层要薄而均匀,太厚反而容易剥落。
2、模板的配制
2.1材料准备
所有进场配模模板四周必须刨平、刨方正,以保证模板拼缝严密;所有的木方在两个5cm宽的面层必须平直,即10cm高的方向,所有的木方厚度必须保证一致,以保证模板板面平整一致。
2.2模板的配置数量
每一栋楼竖向柱模板一次配置一套,水平模板(梁、板)一次配置二层。
施工过程中根据具体情况适当添置。
3、模板的支设
3.1支设原则
本工程所采用的模板规格:
木模板1830mm×910mm,圆钢管φ48×3及扣件,φ12/14的对拉螺杆,截面50×100mm的方木,φ16/18PVC硬塑料套管及塑料堵头等。
模板支承架体系严禁与外脚手架连接,满堂脚手架顶部抗滑扣件按双扣件施工。
3.2基础承台、独立基础模板的支设
基础承台模板采用木模板,木方背楞,间距350mm,钢管支撑,间距900mm,钢管支承利用钢管桩斜撑固定,钢管锚入土中深度不少于300mm。
详见下图:
钢管桩及支撑间距900,钢管桩入土深度不小于300;采用18厚九层板后背50*100木方(间距350);本工程条基截面为矩形,图中基础顶面线为示意。
承台支模示意图
4、模板支设及拆除
4.1模板支设
采用18厚胶合板施工,在施工时配置一层柱模板,二层梁、楼板模板及支撑,以满足施工要求。
柱:
模板竖楞木方间距250mm,圆钢管φ48×3柱箍间距350mm,用φ14的对拉螺栓加固,为便于螺栓周转使用及控制柱体厚度,螺栓上套φ18PVC硬塑料套管及塑料堵头。
构造柱部分可在已经砌筑好的墙体中预先留号施工洞,然后用拉杆将两边的模板夹紧。
施工工艺
1.施工前的准备工作
做好模板的定位基准工作,其工作步骤是:
a、进行中心线和位置线的放线:
首先用经纬仪引测建筑物的主要柱轴线,并以该轴线为起点,引出每条轴线。
模板放线时,应先清理好现场,然后根据施工图用墨线弹出模板的边线及距边线200mm的控制线,以便于模板安装和校正。
b、做好标高测量工作:
用水准仪将水平标高引测到柱、暗柱钢筋上或满堂架钢管上,用红油漆画倒三角形,作为控制模板、梁及楼板标高位置找平的基准点。
c、进行找平工作:
柱体模板承垫底部不设砂浆找平层,因此,楼板在浇砼时仔细找平,以保证模板位置正确,为防止模板底部漏浆,所有模板底部内模侧向均设置双面胶条,以保证模板底部及侧面不漏浆。
2.柱、墙模板安装
单块就位组拼时,从墙角模开始,向两个方向组拼。
柱模板支设示意图见下图:
以600*600为例
(600×600)柱支模示意图
3.安装梁模板:
梁模板选用18mm厚木模板作为面板,采用50*100木方作背楞。
侧面竖愣采用圆钢管φ48×3,间距400mm,底部木方间距200mm,对于少数300×1200截面的梁,可按照1650mm的施工,梁支承纵横立杆间距为1000mm。
支撑立杆下均设置50mm垫板。
扫地杆离地200mm设一道,以上不超过1500mm设一道纵横水平杆。
1)工艺流程:
弹线→支立杆→调整标高→安装梁底模→安装侧模→加固→预检
2)在钢管立杆上弹出梁的水平线及在楼面上弹轴线。
3)安装梁支柱之前(如土地面必须夯实),支柱下垫通长脚手板。
梁支柱采用双排支撑,间距为1000mm,柱上面垫50mm×100mm方木,扫地杆离地200mm设一道,以上不超过1500mm设一道纵横水平杆。
4)按设计标高调整支柱的标高,然后安装梁底板,并拉线找直,当梁跨度等于或大于4m时,梁底板按设计要求起拱。
如设计无要求时,起拱高度宜为全跨长度的1―3/1000。
5)绑扎梁钢筋前,清除杂物,安装侧模板。
6)安装后校正梁中线、标高、断面尺寸。
将梁模板内杂物清理干净,检查合格后办预检。
梁支模示意图
梁模支设时,按底标高先支设梁底模,然后待绑完梁钢筋后支设梁侧模。
4.楼梯模板
在进行楼梯支模时,先进行楼梯放线,再支楼梯底模,绑扎楼梯钢筋,根据放线尺寸,支楼梯踏步侧板及楼梯外帮侧板。
底横踏步板应支撑牢固,钉好固定踏步侧板的档木,楼梯高度要均匀一致,特别注意最下一步和最上一步的高度。
楼梯踏步板采用20mm厚木板。
当梯段宽大于1000mm时则在中间加设劲撑,以消除踏步板的变形。
楼梯梯段底模采用18mm厚九层夹板,搁栅用50×100mm木方,下支撑用Ф48钢管搭设满堂排架,间距1000mm。
楼梯模板支设见下图:
楼梯支模示意图
5.安装楼板模板:
楼板底模采用50×100mm木方作主楞,间距300mm;面板采用18mm厚木胶合板。
1)工艺流程:
复核梁底、板底标高→搭设支模架子→安放龙骨→找平→铺木方→铺楼板模板→安装柱、梁、板节头模板→安放预埋件及预留孔模板→检查校正→交付验收
2)楼地面立支柱前应垫通长脚手板,支柱应垂直。
3)在模板接缝处可用窄尺寸的拼缝模板或木板代替,但均应拼缝严密。
4)平台板铺完后,用水平仪测量模板标高,进行校正,并用靠尺找平。
5)将模板内杂物清理干净,办预检。
顶板(满堂脚手架)支模示意图
4.2满堂脚手架
1.模板支架的搭设须符合下列规定:
1)模板支架立杆的构造须符合下列规定:
脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上。
横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
立杆不应有搭接,其余水平杆可搭接,搭接长度不小于1m,采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。
2)支架立杆须竖直设置,垂直度须≤1/300,且控制其最大垂直偏差值不大于50mm,2m高度的垂直允许偏差为15mm;
节点连接可靠:
扣件的拧紧程度控制在扭力距达到40~60N/m,铅丝十字交叉应箍紧,不得有明显扭伤。
横向水平的水平偏差应≤1/250,且全架长的水平偏差值不大于50mm。
2.大面积楼板模板的支撑架采用满堂脚手架,满堂脚手架设置剪刀撑,以确保在施工荷载偏于一边时,整个架子不会出现变形。
满堂模板支架的支撑设置须符合下列规定:
1)满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵横双向剪刀撑,由底至顶连续设置;
2)剪刀撑的构造应符合下列要求:
剪刀撑斜杆的接长采用搭接,搭接长度不小于1m,采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。
剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
脚手架经安全及工程技术部门检查验收挂牌后方可使用。
4.3模板拆除
按规范和同条件养护试块强度试压报告,确定拆模时间。
柱、墙侧模板拆除控制时间以不损坏棱角为宜。
由于楼板采用连续二层的支模工艺,新浇筑的楼板砼达到一定强度后,下一层楼板模板方可拆除,此时楼板混凝土强度必须达到设计拆模强度。
拆除后应按编号逐一归堆,便于下层施工,以提高施工进度。
阳台、挑板上底模的拆除,混凝土强度必须达到100%。
为防止荷载及外力影响,此时阳台处底部必须加设临时支撑,确保施工安全。
模板拆除时,不能用力过猛,过急。
拆下来的木料、钢管、扣件等要及时运走、整理;同一层模板拆除应遵循“先支的后拆,后支的先拆。
先拆除非承重部分,后拆除承重部分”的原则,脱模困难时,严禁在上口破撬、晃动大锤砸模板,可在模板底部用撬棍撬动拆模。
拆除的模板面应刷隔离效果好且不污染钢筋的隔离剂。
按规格分类堆放整齐,以利再用。
拆下的模板应加强保护,拆出后不应随意乱扔。
五、安全文明施工管理及技术措施
1.模板安装
(1)模板支设时,必须按照计算书进行支设。
(2)模板及支撑在支设过程中,应设置临时支撑,防止倾覆。
2.模板拆除
(1)模板拆除时,应划出警戒区,严禁非操作人员进入工作区;
(2)模板拆除时,一般采用翘棍,严禁站在正在拆除的模板上;
(3)已拆除模板、拉杆、支承应及时运走或妥善堆放,防止操作人员因扶空或踏空而坠落。
(4)遇六级或六级以上大风时,暂停室外作业。
(5)拆除间隙,应将已活动的模板拉杆、支撑固定好,防止坠落、倒塌伤人。
(6)严密在同一垂直面上上下同时作业;
(7)拆除模板时应逐块拆除,严禁成片松动或拉倒;
(8)严禁站在悬臂结构上撬拆模板。
六、计算书
模板支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
梁段:
L1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.30;梁截面高度D(m):
0.50;
混凝土板厚度(mm):
110.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):
1.00;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
立杆步距h(m):
1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
1.50;
梁支撑架搭设高度H(m):
3.60;梁两侧立杆间距(m):
1.00;
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
0;
采用的钢管类型为Φ48×3;
立杆承重连接方式:
单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
1.00;
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3):
24.00;模板自重(kN/m2):
0.30;钢筋自重(kN/m3):
1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
17.8;
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):
2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):
4.0;
3.材料参数
木材品种:
柏木;木材弹性模量E(N/mm2):
9000.0;
木材抗压强度设计值fc(N/mm):
16.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板材质:
胶合面板;面板厚度(mm):
20.00;
面板弹性模量E(N/mm2):
6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
50.0;梁底方木截面高度h(mm):
100.0;
梁底纵向支撑根数:
2;
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm):
350;主楞竖向根数:
2;
穿梁螺栓直径(mm):
M12;穿梁螺栓水平间距(mm):
700;
主楞到梁底距离依次是:
30mm,200mm;
主楞材料:
木方;
宽度(mm):
50.00;高度(mm):
100.00;
次楞材料:
木方;
宽度(mm):
50.00;高度(mm):
100.00;
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位:
mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ=M/W 其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=39×2×2/6=26cm3; M--面板的最大弯矩(N·mm); σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2); [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算: Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2 其中,q--作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.2×0.39×17.85=8.353kN/m; 振捣混凝土荷载设计值: q2=1.4×0.39×4=2.184kN/m; 计算跨度: l=350mm; 面板的最大弯矩M=0.1×8.353×3502+0.117×2.184×3502=1.34×105N·mm; 面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.353×0.35+1.2×2.184×0.35=4.133kN; 经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ=1.34×105/2.60×104=5.1N/mm2; 面板的抗弯强度设计值: [f]=13N/mm2; 面板的受弯应力计算值σ=5.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 2.挠度验算 ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250 q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=8.353N/mm; l--计算跨度: l=350mm; E--面板材质的弹性模量: E=6000N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I=39×2×2×2/12=26cm4; 面板的最大挠度计算值: ν=0.677×8.353×3504/(100×6000×2.60×105)=0.544mm; 面板的最大容许挠度值: [ν]=l/250=350/250=1.4mm; 面板的最大挠度计算值ν=0.544mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm,满足要求! 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的简支梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到: q=4.133/(0.500-0.110)=10.598kN/m 本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W=1×5×10×10/6=83.33cm3; I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4; E=9000.00N/mm2; 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩M=0.191kN·m,最大支座反力R=4.012kN,最大变形ν=0.091mm (1)次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ=M/W<[f] 经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值σ=1.91×105/8.33×104=2.3N/mm2; 次楞的抗弯强度设计值: [f]=17N/mm2; 次楞最大受弯应力计算值σ=2.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求! (2)次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: [ν]=190/400=0.475mm; 次楞的最大挠度计算值ν=0.091mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.475mm,满足要求! 2.主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力4.012kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,主楞采用木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W=1×5×10×10/6=83.33cm3; I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4; E=9000.00N/mm2; 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩M=0.632kN·m,最大支座反力R=8.927kN,最大变形ν=0.546mm (1)主楞抗弯强度验算 σ=M/W<[f] 经计算得到,主楞的受弯应力计算值: σ=6.32×105/8.33×104=7.6N/mm2;主楞的抗弯强度设计值: [f]=17N/mm2; 主楞的受弯应力计算值σ=7.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求! (2)主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.546mm 主楞的最大容许挠度值: [ν]=700/400=1.75mm; 主楞的最大挠度计算值ν=0.546mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.75mm,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: N<[N]=f×A 其中N--穿梁螺栓所受的拉力; A--穿梁螺栓有效面积(mm2); f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2; 穿梁螺栓型号: M12;查表得: 穿梁螺栓有效直径: 9.85mm; 穿梁螺栓有效面积: A=76mm2; 穿梁螺栓所受的最大拉力: N=8.927kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N]=170×76/1000=12.92kN; 穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.927kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求! 六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。 计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=333.33×20×20/6=2.22×104mm3; I=333.33×20×20×20/12=2.22×105mm4; 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算: σ=M/W<[f] 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m): q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.50+0.30]×0.33=5.220kN/m; 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m): q2=1.4×(2.00+2.00)×0.33=1.867kN/m; q=5.220+1.867=7.087kN/m; 最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=ql2/8=1/8×7.087×3002=7.97×104N·mm; RA=RB=0.5ql=0.5×7.087×0.3=1.063kN σ=Mmax/W=7.97×104/2.22×104=3.6N/mm2; 梁底模面板计算应力σ=3.6N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求! 2.挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250 其中,q--作用在模板上的压力线荷载: q=q1/1.2=4.350kN/m; l--计算跨度(梁底支撑间距): l=300.00mm; E--面板的弹性模量: E=6000.0N/mm2; 面板的最大允许挠度值: [ν]=300.00/250=1.200mm; 面板的最大挠度计算值: ν=5×5.22×3004/(384×6000×2.22×105)=0.413mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.413mm小于面板的最大允许挠度值: [ν]=1.2mm,满足要求! 七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算: 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到: q=1.063/0.333=3.189kN/m 2.方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6=83.33cm3; I=5×10×10×10/12=416.67cm4; 方木
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