货用升降机基础及料台施工方案Word文档格式.docx
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当吊笼装载接近额定荷载时,立即发出警告音,提醒用户停止向笼内装载,防止吊笼超载下滑。
(注意:
超载滑落时瞬时式防坠安全器会不起作用,因加速度达不到它的动作速度)
(5)、装有与出料门联锁的停层保险装置:
当出料门打开时,停层保险装置即张开。
当人员进入吊笼下滑时,该装置能将吊笼悬挂在架体上(要经常检查联动钢丝绳的松紧度、弹簧的力度,并应保证出料门的使用效果)。
(6)、出料门机电联锁装置,保证人员进出吊笼的安全(如果进料门是自动下落式的施工升降机,则操作人员与进料门之间的视线应良好。
任何情况下开机前都要先按警铃,待确认人员离开吊笼后才能起动)。
(7)、装有电视监控和双向对讲系统、警铃装置。
通过电视屏幕观察吊笼运行及物料堆放情况,通过双向对话,底层和上层人员能够保持工作联络。
(8)、配有上下限位和自动停层装置。
上下限位是冲顶和松绳的第一道保护,可有效的减少设备的故障率。
自动停层装置停层效果好,特别是恒载提升频率很高时,停层精确度高,不需微调,可大大延长曳引轮的使用寿命,减少操作人员的劳动强度。
5)、主要结构
主要由底架、标注节、底围护栏、曳引机、吊笼、天梁及滑轮组件、钢丝绳、控制系统8部分组成。
3、主要性能参数(表3-1)
主要技术参数表表3-1
项 目
技 术 参 数
备 注
额定载重量
1000kg
额定提升速度
42m/min
吊笼内部空间(长×
宽×
高)
3800mm×
1350mm×
2000mm
架体尺寸(长×
宽)
4075mm×
1750mm
导轨每节高度
1500mm
最大加设高度
60m
最大提升高度
54m
提升钢丝绳规格
6×
19-9.3
电机型号
Y132M-4
电机功率
7.5kw
曳引机型号
JK1DY
额定电压/电流
380V/24A;
50Hz
曳引机绳速
约42/min
曳引机自重(不含钢丝绳)
300kg
防坠器型号
SAS20
防坠器制动距离
<
200min
标准立角钢尺寸(长度)
3000mm
整机质量(高57m)
8000kg
4、SSDB-100施工升降机安装基础及技术要求,详见图3-1安装基础图
图3-1安装基础图
四、基础计算书(基础尺寸如图4-1)
施工升降机计算书
计算依据:
1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
5、《木结构设计规范》GB50005-2003
6、《钢结构设计规范》GB50017-2003
7、《砌体结构设计规范》GB50003-2011
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SSDB100
吊笼形式
单吊笼
架设总高度(m)
28
标准节长度(m)
1.5
导轨架截面长(m)
0.45
导轨架截面宽(m)
标准节重(kg)
206
对重重量(kg)
600
单个吊笼重(kg)
540
吊笼载重(kg)
1000
外笼重(kg)
其他配件总重量(kg)
200
2.地基参数
地基土承载力设计值(kPa)
80
地基承载力折减系数
1
3.基础参数
基础混凝土强度等级
C30
承台底部长向钢筋
HRB33512@200
承台底部短向钢筋
基础长度l(m)
4.8
基础宽度b(m)
2.3
基础高度h(m)
0.2
二、基础承载计算:
导轨架重(共需19节标准节,标准节重206kg):
206kg×
19=3914kg,
施工升降机自重标准值:
Pk=((540×
1+0+600×
1+200+3914)+1000×
1)×
10/1000=62.54kN;
施工升降机自重:
P=(1.2×
(540×
1+200+3914)+1.4×
1000×
10/1000=77.05kN;
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n=2.1
P=2.1×
P=2.1×
77.05=161.8kN
三、地基承载力验算
承台自重标准值:
Gk=25×
4.80×
2.30×
0.20=55.20kN
承台自重设计值:
G=55.20×
1.2=66.24kN
作用在地基上的竖向力设计值:
F=161.80+66.24=228.04kN
基础下地基承载力为:
fa=80.00×
1.00=883.20kN>
F=228.04kN
该基础符合施工升降机的要求。
四、基础承台验算
1、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=4.8×
2.3=11.04m2≥(Pk+Gk)/fc=(62.54+55.2)/(14.3×
103)=0.01m2。
承台底面积满足要求。
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连,故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下:
F1≤0.7βhpftamhoam=(at+ab)/2F1=pj×
Al
式中Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,Pj=P/S=161.8/11.04=14.66kN/m2;
βhp--受冲切承载力截面高度影响系数,βhp=1;
h0--基础冲切破坏锥体的有效高度,h0=200-35=165mm;
Al--冲切验算时取用的部分基底面积,Al=2.3×
1.97=4.54m2;
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,取导轨架宽a;
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长;
ab=a+2h0=0.45+2×
0.16=0.78m
am=(at+ab)/2=(0.45+0.78)/2=0.62m
Fl=Pj×
Al=14.66×
4.54=66.57kN
0.7βhpftamh0=0.7×
1×
1.43×
615×
165/1000=101.58kN≥66.57kN。
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压,在承台底部两个方向的弯矩:
M1=(a12/12)[(2l+a'
)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]
M2=(1/48)(l-a'
)2(2b+b'
)(pmax+pmin-2G/A)
式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;
a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离,a1=2.17m;
l,b--基础底面的长和宽;
pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值,pmax=pmin=(161.8+66.24)/11.04=20.66kN/m2;
p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值,p=pmax=20.66kN/m2;
G--考虑荷载分项系数的基础自重,当组合值由永久荷载控制时,G=1.35Gk,Gk为基础标准自重,G=1.35×
55.2=74.52kN;
M1=2.172/12×
[(2×
2.3+0.45)×
(20.66+20.66-2×
74.52/11.04)+(20.66-20.66)×
4.8]=55.37kN·
m;
M2=(2.3-0.45)2/48×
(2×
4.8+0.45)×
74.52/11.04)=19.93kN·
4、承台底部配筋计算
αs=M/(α1fcbh02)
ξ=1-(1-2αs)1/2
γs=1-ξ/2
As=M/(γsh0fy)
式中α1--当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,α1取为0.94,期间按线性内插法,α1=1;
1-1截面:
αs=|M|/(α1fcbh02)=55.37×
106/(1.00×
14.30×
103×
165.002)=0.062;
ξ=1-(1-2×
αs)1/2=1-(1-2×
0.062)0.5=0.064;
γs=1-ξ/2=1-0.064/2=0.968;
As=|M|/(γsfyh0)=55.37×
106/(0.968×
300.00×
165.00)=1155.44mm2。
2-2截面:
αs=|M|/(α1fcbh02)=19.93×
165.002)=0.011;
0.011)0.5=0.011;
γs=1-ξ/2=1-0.011/2=0.995;
As=|M|/(γsfyh0)=19.93×
106/(0.995×
165.00)=404.79mm2。
截面1-1配筋:
As1=1357.17mm2>
1155.44mm2
截面2-2配筋:
As2=2827.43mm2>
404.79mm2
承台配筋满足要求!
出料平台搭设方案
六安柏庄出暖花开项目一期工程,按施工时垂直运输的需要,在楼边设置SSDB100型升降机3台,最大使用高度至8层屋面,离地28m,物料提升机与楼层外缘间隔距离1m,需搭设平台,以供人员和材料的出入。
平台采用扣件和φ48×
3.0钢管搭设,左右外侧立面采用密目型安全网封闭。
一、平台的几何尺寸和构造
参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式,自地面至8层楼面搭设出入平台,总高28m,平台的里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。
相应升降机的吊笼位置,立杆纵向间距为0.9m。
横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧,左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结,连结杆的竖向间距3.00m。
在楼层平面上,铺满木板,板底设间距0.30m的纵向水平钢管,左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护,离楼层边沿1m处设置可前后开启的双扇铁栅防护门。
二、卸料平台计算
井架落地卸料平台计算书
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
1、参数信息
1.基本参数
立杆横距lb(m):
1.20,井架横向排数为:
3,立杆步距h(m):
1.70;
立杆采用单立杆支撑。
立杆纵距la(m):
0.90,平台支架计算总高度H(m):
28.00;
平台底钢管间距离(m):
0.30;
钢管类型:
Φ48×
3.0,扣件连接方式:
单扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.80;
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):
0.300;
栏杆、挡脚板自重(kN/m):
0.150;
施工人员及卸料荷载(kN/m2):
2.000;
安全网自重(kN/m2):
0.01;
活荷载同时计算层数:
4层。
3.地基参数
地基土类型:
粘性土;
地基承载力标准值(kPa):
80.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.25;
地基承载力调整系数:
1.00。
2、板底支撑钢管计算
截面几何参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3;
截面惯性矩I=10.78cm4;
板底支撑钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板自重设计值(kN/m2):
q1=1.2×
0.3×
0.3=0.11kN/m;
(2)施工人员及卸料荷载设计值(kN/m):
q2=1.4×
2×
0.3=0.84kN/m;
2.强度验算:
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l+1.2q2l
最大弯距Mmax=0.1×
0.11×
1.22+0.117×
0.84×
1.22=0.16kN·
m;
支座力N=1.1×
1.2+1.2×
1.2=1.35kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.16×
106/(4.49×
103)=34.98N/mm2;
板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2;
板底钢管的计算应力34.98N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
计算公式如下:
ν=(0.677q1l4+0.990q2l4)/(100EI)
均布恒载:
ν=((0.677×
0.11+0.990×
0.84)×
(1.2×
103)4)/(100×
2.06×
100000×
10.78×
104)=0.84mm;
板底支撑钢管的最大挠度为0.84mm小于钢管的最大容许挠度1200/150与10mm,满足要求!
3、纵向支撑钢管计算
集中荷载P取板底支撑钢管传递力,P=1.35kN;
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·
m)
变形图(kN·
m)
最大弯矩Mmax=0.4kN·
最大变形Vmax=1.56mm;
最大支座力Qmax=1.35kN;
最大应力σ=Mmax/w=0.4×
106/(4.49×
103)=89.3N/mm2;
纵向钢管的计算应力89.3N/mm2小于纵向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
纵向支撑钢管的最大挠度为1.56mm小于纵向支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm,满足要求!
4、扣件抗滑移的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=1.35kN;
R<
6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5、支架立杆荷载设计值(轴力)计算
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的结构自重(kN):
NG1=0.12×
28=3.37kN;
(2)板底支撑钢管的结构自重(kN):
NG2=0.033×
1.2×
8×
3/8=0.24kN;
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.3×
3×
0.9×
8/8=0.97kN;
(4)栏杆、挡脚板的自重(kN):
NG4=0.15×
8/4=1.08kN;
(5)安全网自重(kN/m2):
NG5=0.01×
28/4=0.25kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=3.37+0.24+0.97+1.08+0.25=5.91kN;
2.活荷载为施工人员及卸料荷载:
施工人员及卸料荷载标准值:
NQ=4×
3/8=3.24kN;
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N1=1.2NG+1.4NQ=1.2×
5.91+1.4×
3.24=11.63kN;
本卸料平台采用单立杆,单根立杆所受的荷载为N=N1=11.63kN。
6、立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/φAKH≤[f]
其中N--立杆的轴心压力设计值(kN):
N=11.63kN;
φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=lo/i的值查表得到;
i--计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A--立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W--立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ--钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
l0--计算长度(m);
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》,由以下公式计算:
l0=kμh
k--计算长度附加系数,当验算立杆允许长细比时取值为1;
μ--计算长度系数,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3;
取最不利值μ=1.8;
立杆计算长度l0=kμh=1×
1.8×
1.7=3.06m;
λ=l0/i=3060/15.9=192≤210;
长细比满足要求
k--计算长度附加系数,取值为1.155;
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.7=3.53m;
λ=l0/i=3534/15.9=222;
由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.15;
钢管立杆受压应力计算值;
σ=11.634×
103/(0.148×
424)=185.4N/mm2;
立杆钢管稳定性验算σ=185.4N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
7、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
修正后的地基承载力特征值:
fg'
=fg×
kc=80kPa;
其中,地基承载力特征值:
fg=80kPa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆基础底面的平均压力:
p=N1/A=36.62kPa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力标准值:
N1=NG+NQ=5.91+3.24=9.15kN;
基础底面面积:
A=0.25m2。
立杆对地基的压力p=36.62kPa小于地基承载力特征值fg=80kPa,满足要求!
三、施工设备
1.单位工程各级负责人按安全技术规范与建筑施工安全检查标准的有关要求及本方案、逐级向搭设和使用人员进行技术及安全交底。
2.按有关要求对钢管、扣件和槽钢等材料进行检查验收,不合格的构配件不得使用。
3.清除地面杂物,并将搭设部位的外脚手架拆除。
四、搭设
1.按方案的平面位置安放立杆、钢管的铺设必须平稳,底排钢管不得悬空。
2.杆件搭设
搭设顺序:
立杆——第一步横向水平杆——第一步纵向水平杆——连墙杆——第二步横向水平杆——第二步纵向水平杆
立杆:
立杆均采用对接扣件对接、接头应交错布置,两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内,在高度方向错开的距离不应小于0.50m。
立杆和纵、横向水平杆安装后即设置连墙杆。
纵、横向水平杆:
纵向水平杆设于横向水平杆之上,纵、横向水平杆均设在立杆外侧,宜采用通长钢管,尽量避免接头连接。
同一步的纵、横水平杆必须四周交圈成封闭型。
与楼层梁接近的横向水平杆的里端要伸至梁外缘顶紧。
连墙杆:
从第二步的左右侧横向水平杆处开始设置,竖向每隔3.00m高设置一道,以确保平台构架的整体稳定,其刚性连接的做法详见附图的柱墙拉结点详图。
平台板、栏杆与踢
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- 升降机 基础 施工 方案