大体积砼施工方案713Word格式文档下载.docx
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8#楼7768.9m2;
9#楼7749.764m2;
10#楼9827.403m2;
11#、12#楼13004.901m2;
13#楼9823.623m2;
南门楼34.26m2;
西门楼19.07m2)。
建筑高度为1#、2#、11#、12#楼53.15m;
4#楼71.7m;
5#楼68.7m;
6#、7#楼68.4m;
3#、8#、9#、10#、13#楼71.3m;
南门楼8.95m;
西门楼4.8m。
建筑层数为1#、2#、11#、12#楼地下1层,地上17层;
3#、4#、8#、9#、10#、13#楼地下1层,地上23层;
5#、6#、7#楼地下1层,地上22层;
南门楼、西门楼地上1层。
3#~10#、13#楼为一类高层,耐火等级一级;
1#、2#、11#、12#楼为二类高层,耐火等级二级;
地下室为Ⅰ类车库,耐火等级一级。
屋面及地下室防水等级为Ⅱ级,建筑合理使用年限为50年。
2、参建单位
建设单位:
建发房地产集团有限公司
设计单位:
厦门合道工程设计集团有限公司
地勘单位:
中机工程勘察设计研究院
监理单位:
厦门象屿工程咨询管理有限公司
施工单位:
2.2、设计概况
1、基础形式:
①、5#、13#楼、纯地下室、单层店面部分基础采用人工挖孔灌注桩,桩端持力层为④3中风化凝灰岩层或④2-1散体状强风化凝灰岩。
②、1#、2#、4#、6#、7#、10#、11#、12#楼基础采用静压预应力高强混凝土(PHC500-125-A)管桩,桩端持力层为④2-1散体状强风化凝灰岩或④2-2碎裂状强风化凝灰岩。
③、3#、8#、9#楼基础采用冲(钻)孔灌注桩,桩端持力层为④3中风化凝灰岩层。
④、南门楼、西门楼基础采用钢筋混凝土独立柱基,以②1粉质粘土为基础持力层,地基承载力特征值fak=180kpa。
2、结构类型:
①、地下室为剪力墙结构体系。
②、上部结构为:
1)、1#、2#、6#、7#、11#、12#楼剪力墙结构体系;
3#、4#、5#、8#、9#、10#、13#楼部分为框支剪力墙结构体系,未与主楼连为整体的裙楼为框架结构体系。
2)、南门楼、西门楼:
框架结构体系。
3、设计标高:
①、地下室±
0.000相当于绝对标高13.95m,底板面相对标高为-5.35m,顶板面相对标高为-0.30~-1.30m,结构层高为4.0~5.0m。
②、1#、2#、11#、12#楼±
0.000相当于绝对标高13.95m。
③、3#、10#、13#楼±
0.000相当于绝对标高14.45m。
④、4#、5#、6#、7#、8#、9#楼±
0.000相当于绝对标高14.95m。
⑤、地上部分标准层结构层高为3.0m,第一层为4.67~5.67m。
⑥、1#、2#、11#、12#楼电梯井坑底标高为-7.25m,3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、13#楼电梯井坑底标高为-7.45m。
4、安全及抗震:
①、场地类别为Ⅱ类;
结构安全等级为二级;
抗震设防类别为丙类。
②、抗震等级:
1)、1#、2#、6#、7#、11#、12#楼剪力墙抗震等级为三级。
2)、3#、4#、5#、8#、9#、10#、13#楼框支框架抗震等级为二级,底部加强部位剪力墙抗震等级为二级,非底部加强部位剪力墙抗震等级为三级,与主楼连为整体的裙楼抗震等级同主楼,未与主楼连为整体的裙楼框架抗震等级为三级。
3)、南门楼、西门楼框架抗震等级为三级。
5、混凝土强度等级:
①、垫层混凝土为C15。
②、构造柱、圈梁为C20;
幕墙预埋件及砖砌电梯井的圈梁C25。
③、承台、地梁及地下室地板C30;
除主楼外地下室柱、墙C40;
地下室顶板及梁C30。
④、1#、2#、11#、12#楼为:
标高A~10.37m墙、柱C40;
标高10.37~19.37m墙、柱C35;
标高19.37~28.37m墙、柱C30;
标高28.37m以上墙、柱C25。
标高A~7.37m梁、板及楼梯C30;
标高7.37m以上梁、板及楼梯C25。
⑤、3#~10#、13#楼为:
标高A~B梁、板及楼梯C30;
标高4.37m梁、板及楼梯C35;
标高7.37m梁、板及楼梯C30;
⑥、南门楼、西门楼基础、地梁、柱、梁及板为C25。
6、结构厚度:
(1)、地下室:
①、地下室底板:
纯地下室部分为LB2=350mm,未注明部分为LB1=300mm,其余零星部分为LB3=400mm、LB4=450mm,人防部分为300mm,车道斜坡板厚度为LB5=350mm。
10#、4#楼主楼基础底板承台厚1700mm
②、地下室顶板厚度为180mm,人防部分为250mm。
③、地下室外墙厚度为300mm,人防隔墙200mm,车道侧墙及水箱隔墙300mm。
(2)、地上部分:
①、剪力墙厚度分别为200mm、250mm、300mm。
②、楼板厚度分别为90mm、100mm、110mm、120mm、130mm、140mm、150mm。
7、构件尺寸:
①、地下室平面尺寸约为154×
244m,上部最大平面尺寸(2栋连体)约为60×
23m。
②、承台最大尺寸为:
1500厚承台:
4500×
8500;
1600厚承台:
6800;
1800厚承台:
6400×
15000;
2000厚承台:
2500厚承台:
2400×
8400。
③、地下室顶板梁截面尺寸主要有:
300×
700、300×
800、400×
900、400×
1200、500×
700、500×
800、500×
900、600×
1000。
④、地下室独立柱截面尺寸主要有:
400×
600、450×
1000、500×
500、500×
600、500×
1150、600×
600、600×
800、600×
1000、600×
1150、750×
750。
型钢混凝土柱为800×
800。
⑤、地下室顶板及梁最大跨度为8400mm。
⑥、地下室单个施工段的混凝土方量约500~600m3。
①、独立柱尺寸为600×
600;
型钢混凝土柱为600×
1200、700×
1200。
②、梁的截面尺寸主要有:
200×
400、200×
500、200×
570、300×
700。
8、后浇带施工:
①、后浇带的宽度为800㎜,墙、梁、板筋贯通不断。
②、后浇带施工在其两边结构砼浇筑完60天后进行。
③、后浇带的砼采用无收缩或微膨胀砼,应比原砼强度等级提高5MPa。
9、设计要求:
①、设备专业在墙上预留洞套管,其位置、大小、作法均详各专业图,所有的预埋件在砼浇捣前应预埋完毕,不得后凿。
②、结构施工中的缺陷,未经设计单位同意,不得采用水泥砂浆修补。
2.3施工要求和标准
1.3.1施工要求
本工程施工工期为475日历天,工程质量要求为合格,安全文明施工达到优良标准。
为此,我司在中标后组织有关人员认真研读图纸,确定配备强有力的施工现场项目班子,对于施工过程进行科学有效组织、现场实施“文明标化”管理,要求项目班子认真贯彻施工合同及招标文件的每项工作,严格按照国家现行的《规范》、《规程》、《标准》执行。
强调贯彻落实“强制性标准”,确保工程质量,按计划完成施工任务。
同时,在施工中紧密与监理工程师配合,服从监理工程师指导,为此,本施工组织设计中较详细编制了各种技术措施(详见技术措施部分),将与业主、监理、设计等部门建立可靠的、快捷联系。
2.3.2施工标准
(1)建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001
(2)建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002
(3)混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002
(4)混凝土外加剂应用技术规范 GB50119-2003
(5)混凝土质量控制标准 GB50164-92
2.4工程自然环境
2.4.1现场条件
经现场初勘,施工前的”三通一平”已基本完成,施工进场道路畅通.根据现场条件,施工现场周边砌筑封闭围墙,围墙设一个大门通过便道与现有道路连接,以便车辆材料进出,临时围墙搭设临时施工设施。
水、电可就近接入现场。
2.4.2气象条件
厦门市从地理位置上处于亚热带,气候温暖、湿润、光照充足主要气象指标如下:
最高气温380C
最低气温220C
平均气温300C
平均湿度78%
年均降雨量1093mm
本工程预计2010年4月份开工,要充分做好雨期施工排水、防潮、防冲刷及抗台风措施,确保工程按期保质完成。
三、施工部署
1、机械设备配置
砼运输车:
20台;
垂直运输设施:
塔吊8台,1m3料斗3个;
溜槽加4m串筒2套;
斗车5台及路架;
砼浇筑:
振动棒12台;
平板12台;
其他:
潜水泵10台;
对讲机20部;
材料:
塑料薄膜3500㎡;
麻袋4000㎡;
05石子洗净10m3;
2、劳动力组织
砼班组:
1组,分两班作业;
其中,砼工每班操作工20~30人;
小工6人。
操作工定人定岗位(塔吊),挂相片上岗。
砼浇捣前操作工进行技术交底,明确岗位。
电工班:
3人分两班,白班2人,夜班1人;
塔吊班:
15人分三班;
钢筋班:
4人分两班;
模板班:
3、砼浇筑项目部值班表
分为白班、夜班两班。
总指挥:
职责:
1)协调各单位;
2)宏观控制施工进度、次序;
3)质量、安全情况;
施工员:
1)现场质量情况,重点控制振捣;
2)前台安全;
材料员:
1)后台质量情况,重点控制坍落度、初凝时间等;
2)砼试块,抗渗;
3)保证保温材料和工器具供应;
4)后台安全情况;
后勤保障、交通:
1)疏导交通,防止停车;
2)食堂、基地宿舍安排;
四、基础承台砼筑后裂缝控制计算:
按最大承台厚2500毫米,长8400毫米,宽2400毫米,按浇筑后裂缝控制计算。
弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力,按下式计算:
降温时,混凝土的抗裂安全度应满足下式要求:
式中σ(t)──各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2);
α──混凝土的线膨胀系数,取1×
10-5;
ν──混凝土的泊松比,当为双向受力时,取0.15;
Ei(t)──各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2);
△Ti(t)──各龄期综合温差,(℃);
均以负值代入;
Si(t)──各龄期混凝土松弛系数;
cosh──双曲余弦函数;
β──约束状态影响系数,按下式计算:
H──大体积混凝土基础式结构的厚度(mm);
Cx──地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2);
L──基础或结构底板长度(mm);
K──抗裂安全度,取1.15;
ft──混凝土抗拉强度设计值(N/mm2);
3.1、计算:
(1)计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差:
取εy0=3.24×
104;
M1=1.00;
M2=1.00;
M3=1.00;
M4=1.21;
M5=1.00;
M6=0.93;
M7=1.00;
M8=1.00;
M9=1.00;
M10=0.85;
则3d收缩值为:
εy(3)=εy0×
M1×
M2×
......×
M10(1-e-0.01×
3)=0.092×
10-4
3d收缩当量温差为:
Ty(3)=εy(3)/α=0.916(℃)
同样由计算得:
εy(6)=0.180×
10-4Ty(6)=1.805(℃)
εy(9)=0.267×
10-4Ty(9)=2.667(℃)
εy(12)=0.350×
10-4Ty(12)=3.504(℃)
εy(15)=0.432×
10-4Ty(15)=4.317(℃)
εy(18)=0.511×
10-4Ty(18)=5.105(℃)
εy(21)=0.587×
10-4Ty(21)=5.870(℃)
(2)计算各龄期混凝土综合温差及总温差
6d综合温差为:
T(6)=T(3)-T(6)+Ty(6)-Ty(3)=3.39(℃)
T(9)=4.36(℃)
T(12)=4.34(℃)
T(15)=3.81(℃)
T(18)=2.79(℃)
T(21)=2.57(℃)
(3)计算各龄期混凝土弹性模量
3d弹性模量:
E(3)=Ec×
(1-e-0.09×
3)=0.71×
104(N/mm2)
E(6)=1.25×
E(9)=1.67×
E(12)=1.98×
E(15)=2.22×
E(18)=2.41×
E(21)=2.55×
(4)各龄期混凝土松弛系数
根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用:
S(3)=0.186S(6)=0.208S(9)=0.214
S(12)=0.215S(15)=0.233S(18)=0.252
S(21)=0.301
(5)最大拉应力计算
取α=1.0×
10-5ν=0.15Cx=0.02
H=2500mmL=8400mm
根据公式计算各阶段的温差引起的应力
1)6d(第一阶段):
即第3d到第6d温差引起的的应力:
由公式:
得:
β=0.2528×
10-4
再由公式:
σ(6)=0.001(N/mm2)
同样由计算得:
2)9d:
即第6d到第9d温差引起的的应力:
σ(9)=0.001(N/mm2)
3)12d:
即第9d到第12d温差引起的的应力:
σ(12)=0.001(N/mm2)
4)15d:
即第12d到第15d温差引起的的应力:
σ(15)=0.001(N/mm2)
5)18d:
即第15d到第18d温差引起的的应力:
σ(18)=0.001(N/mm2)
6)21d:
即第18d到第21d温差引起的的应力:
σ(21)=0.001(N/mm2)
7)总降温产生的最大温度拉应力:
σmax=σ(6)+σ(9)+σ(12)+σ(15)+σ(18)+σ(21)=0.004(N/mm2)
混凝土抗拉强度设计值取1.43(N/mm2)则抗裂缝安全度:
K=1.430/0.004=350.218>
1.15,满足抗裂条件。
五、大体积砼热工安全计算
(一)计算假定条件
(1)最不利砼底板一般厚度1700mm;
(2)水泥:
P.O42.5水泥;
(3)掺和料:
矿渣粉FA=100kg/
m3;
(4)砼采用商品砼,入模温度由厂家控制在£
28
°
C,计算时以25°
C。
(5)六、七月份厦门大气平均温度22~32°
C
取Ta=25°
(6)本计算公式参照《高层建筑施工手册》。
(二)计算过程及结果如下
1、砼的绝热温升计算
Tt
=
Th(1-e-mr)+FA/50
式中:
Tt——在t龄期时绝热温升(°
C);
Th——砼的最终绝热温升(°
C)
Th=
m——水泥水化热温升系数
t
——砼的龄期(d);
e
——常数
W——为单方水泥用量(P.O42.5),取280kg/m3
;
另掺56
kg/m3粉煤灰。
Q
——每公斤水泥水化热
Q=335(kj/kg)。
c
——砼的热,取0.97KJ/kgŸk。
p
——砼的密度,取2400
kg/m3。
计算得各龄期Tt值如下:
2、砼内部实际最高温度计算
Tmax=Tj+TtŸd
Tmax——砼内部的最高温度
TJ——砼的浇筑温度,取25
d
——砼的降温系数
龄
期123456789101427
2.5md值0.680.640.600.590.580.570.560.550.530.420.330.13
Tmax37.243.446.749.450.951.852.252.351.746.442.131.8
1.4md值0.490.470.460.440.420.40.370.340.30.220.160.05
Tmax33.838.541.743.243.843.843.041.940.136.233.327.6
1.1md值0.420.400.380.350.320.30.260.220.180.10.06
Tmax32.636.538.839.539.339.137.635.934.130.128.1
3、砼各龄期表面温度计算
Tb(t)=Tq+
h¢
(H-h¢
)DT(t)
Tb(t)———龄期t时,砼的表面温度(°
Tq
———龄期t时,大气的平均温度(°
H——砼的计算厚度
H=
h
+2h¢
h——砼的实际厚度(m);
——砼的虚厚度。
=K
入——砼的导热系数,取2.33W/mŸk
K——计算折减系数,取0.666;
b——模板与保温层的传热系数(W/m2k)以不采用保温材料计算得=23
W/m2k;
=0.666
=0.067
经计算各龄期表面砼温度为:
龄期123456789101427
1.4m26.527.327.828.128.228.228.127.927.626.926.425.4
1.1m26.627.427.828.028.027.927.627.326.926.125.725.1
2.5m26.327.027.427.727.827.928.028.027.927.426.925.8
各龄期内外温差
龄期123456789101427
2.5m10.91618.921.323.123.924.224.323.81915.26
1.4m7.311.213.915.115.615.914.914.012.59.36.82.2
1.1m69.110.911.611.311.2108.67.242.4
结论:
所有板的内部温度与表面温度之差的最大值出现在3~9天。
按大气平均温度计算温差£
26°
C,但是考虑到夜间温度较低(20°
C),此时2.5m厚板温差超过25°
C,因此,必须采取覆盖措施。
4、保护覆盖层计算,采用两层厚麻袋加一层塑料布经计算2.5m厚板的表面温度为:
龄期123456789101427
表面温度37.235.937.839.440.340.841.041.140.737.635.129.0
温差57.58.51010.411.011.211.211.08.872.8
采用两层麻袋覆盖加一层塑料布后内外温差满足要求£
25°
六、测温点布置
六、一)测温频率
1.测温延续时间自混凝土浇筑始至拆除保温层后为止,同时不少于20d
监测频率浇筑后1~7天为1次/2h、其后为1次/4h,入模温度的测量,每台班不少于2次。
养护日期
测温时刻
1-7天
6:
00、8:
00、10:
00、12:
00、14:
00、16:
00、18:
00、20:
00、22:
00、24:
00、2:
00、4:
00
8-20天
00、4:
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